Katero vrsto nakladanja se imenuje BEND. Reševanje tipičnih nalog na rustikalnost. Zgradite EPPURA Q.

Direct Bend. Ravno prečno bend zgraditi EPPURE faktorji sile Za nosilce, izgradnjo Epuro Q in M \u200b\u200bpo enačbah stavbe Epur Q in m glede na karakteristične oddelke (točk) izračuna za moč z neposrednim upogibnim žarkom, glavne napetosti med upogibanjem. Popolna preverjanje moči žarkov Koncept središča ovinke. Opredelitev gibanja v nosilcih. Pojmi deformacije nosilcev in pogojev njihove togosti diferencialne enačbe upognjene osi žarka Metoda neposredne integracijske primere določanja premikov v nosilcih z neposredno vključevanjem fizičnega pomena konstantne integracijske metode začetnih parametrov (univerzalna Enačba osi žarka). Primeri opredelitve premikov v žarek z začetnim metodo parametrov, ki določajo gibanje po metodi MORA. Pravilo A.K. Vereshchagin. Izračun integrala Mora v skladu s pravilom A.K. VERESHCHAGIN Primeri definiranja gibanj po Integral Mora Bibliografski seznam Direct Bend. Ravno prečno upogibanje. 1.1. Izgradnja EPUR notranjih energetskih faktorjev za nosilce z neposrednim upogibanjem je vrsta deformacije, v kateri sta dva notranja faktor moči nastala v prerezu palice: upogibni trenutek in prečno silo. V določenem primeru je lahko prečna sila nič, nato pa se upogibanje imenuje čisto. Z ravno prečno upogibanjem se vse sile nahajajo v eni od glavnih ravnin vztrajnosti palice in pravokotne na njeno vzdolžno os, trenutki se nahajajo v isti ravnini (sl. 1.1, A, B). Sl. 1.1 Prečna sila v samovoljnem prerezu žarka je numerično enaka algebrski količini projekcij na normalni na osi nosilcev vseh zunanjih sil, ki delujejo na eni strani obravnavanega dela. Prečna sila v prerezu m-N žarki (Sl. 1.2, a) se šteje za pozitivno, če so relativne zunanje sile na levi strani odseka usmerjene navzgor, in na desno navzdol, in negativno - v nasprotnem primeru (sl. 1,2, B). Sl. 1.2 Izračun prečne sile v tem razdelku se zunanje sile, ki ležijo na levi strani odseka, sprejmejo z znakom plus, če so usmerjeni navzgor, in z minus znak, če je navzdol. Za desno stran žarka - nasprotno. 5 Upogledni trenutek v samovoljnem prerezu žarka je numerično enak algebrski vsoti trenutkov glede na odsek osrednje osi z vseh zunanjih sil, ki delujejo na eni strani obravnavanega dela. Upogibni trenutek B. prerez M-N Žreves (sl. 1.3, a) se šteje za pozitivno, če je enak trenutek zunanjih sil na levi strani odseka usmerjen vzdolž arrow Clock, in na desni - v nasprotni smeri urinega kazalca in negativno - v nasprotnem primeru (Sl. 1.3 , b). Sl. 1.3 Pri izračunu upogibanja v tem razdelku se trenutki zunanjih sil, ki ležijo na levi strani prereza, štejejo za pozitivne, če so usmerjene vzdolž arrow v smeri urinega kazalca. Za desno stran žarka - nasprotno. Priročno je določiti znak upogibanja momenta z naravo deformacije žarka. Trenutek upogibanja se šteje za pozitivno, če se v poglavju, ki se obravnava, kozviden del žarka, upogiba navzdol, tj. Spodnja vlakna se raztegne. V nasprotnem primeru je upogibni trenutek v prerezu negativen. Med upogibnim trenutkom m, prečno silo q in intenzivnostjo obremenitve q, obstajajo diferencialne odvisnosti. 1. Prvi derivat prečne sile na odseku abscisa je enak intenzivnosti razdeljene obremenitve, tj. . (1.1) 2. Prvi izvedeni finančni instrument upogibanja na abscisi oddelka je enak prečni sili, t.j .. (1.2) 3. Drugi derivat prečnega prereza je enak intenzivnosti razdeljene obremenitve, tj. (1.3) Razmerjeno razdeljeno obremenitev, upoštevamo pozitivne. Od diferencialnih odvisnosti od m, q, q, številne pomembne sklepe sledi: 1. Če na mestu žarka: a) prečna sila je pozitivna, potem se povečanje upogibanja poveča; b) prečna sila je negativna, potem se upogibni trenutek zmanjša; c) prečna sila je nič, nato pa upogibni trenutek ima stalno vrednost (čisti upogib); 6 G) Prečna sila prehaja skozi ničlo, ki spreminja znak iz plus na minus, max m m, v nasprotnem primeru m mmin. 2. Če na mestu žarka ni porazdeljene obremenitve, je prečna sila konstantna in upogibni trenutek se razlikuje glede na linearno pravo. 3. Če na mestu žarka je enakomerno porazdeljena obremenitev, se prečna sila razlikuje glede na linearni zakon in upogibni trenutek - v skladu z zakonom kvadratnega parabola, konveksiranje v smeri tovora (v primeru izgradnjo ploskve iz razširjenih vlaken). 4. V razdelku pod koncentrirano silo Epuro Q ima skok (po višini sile), je Epura M odmor proti delovanju moči. 5. V oddelku, kjer je pritrjen zgoščeni trenutek, ima EPUR M skok enak vrednosti tega trenutka. Na odru q se ne odraža. V primeru kompleksnega nalaganja, nosilci gradijo epore prečnih sil Q in upogibni trenutki M. Epura Q (m) se imenuje graf, ki kaže zakon o spremembah prečne sile (upogibni trenutek) vzdolž dolžine žarek. Na podlagi analize EPUR M in Q obstajajo nevarni odseki žarka. Pozitivni zakoni EPUR Q se deponirajo in negativno navzdol od izhodišča, ki se izvajajo vzporedno z vzdolžno osjo žarka. Pozitivne redine ploškov M se deponirajo in negativno - to je, Epura M je zgrajena na strani raztegnjenih vlaken. Gradnja EPUR Q in M \u200b\u200bza nosilce je treba začeti z opredelitvijo referenčnih reakcij. Za nosilce z enim stisnjenim in drugim prostim koncem se lahko izstopajo iz prostega konca iz prostega konca, ne da bi določili reakcije v tesnilu. 1.2. Gradnja EPUR Q in M \u200b\u200bv skladu z enačbami žarka je razdeljena na oddelke, v katerih ostanejo funkcije za upogibanje in prečno silo konstantne (nimajo prekinitev). Meje parcel so točka uporabe zgoščenih sil, prehoda sil in kraj sprememb v intenzivnosti porazdeljene obremenitve. Na vsakem spletnem mestu se poljuben odsek odvzema na razdalji x od porekla koordinat, in za ta oddelek, se enačbe za Q in M. zbirajo za te enačbe. EPPRES Q in M. Primer 1.1 Zgradite pleme Prečne sile Q in upogibanje trenutkov M za dani žarek (sl. 1.4, a). Rešitev: 1. Določitev podpornih reakcij. Postavljamo ravnotežne enačbe: od katerih smo dobili reakcije nosilcev pravilno opredeljene. Žarek ima štiri odseke s sl. 1.4 Nalaganje: SA, AD, DB, Be. 2. Izdelava odseka Epura Q. SA. Na oddelku CA je poljuben prečni prerez 1-1 na razdalji X1 od levega konca žarka. Določite q kot algebraično količino vseh zunanjih sil, ki delujejo na levi strani oddelka 1-1: Znak minus se vzame, ker je sila, ki deluje na levi strani odseka, usmerjena navzdol. Izraz za q ni odvisen od spremenljivke X1. Epura Q Na tej strani je upodobljena ravna črta, paralelna os abstrassisa. PART AD. Na spletnem mestu izvedemo arbitrarni oddelek 2-2 na razdalji x2 od levega konca žarka. Določite Q2 kot algebraično količino vseh zunanjih sil, ki delujejo na levi strani oddelka 2-2: 8, vrednost Q je konstantna na mestu (neodvisna od spremenljivke X2). Epur Q na spletnem mestu je ravna, vzporedna osi abscisa. Plot DB. Na spletnem mestu izvedemo poljubno poglavje 3-3 na razdalji x3 od desnega konca žarka. Določite Q3 kot algebraično količino vseh zunanjih sil, ki delujejo na desno od poglavja 3-3: nastali izraz je enačba nagnjene ravne črte. Ploskvi. Na območju izvedemo oddelek 4-4 na razdalji x4 od desnega konca žarka. Določite q kot algebraično količino vseh zunanjih sil, ki delujejo na desni strani oddelka 4-4: 4 Tukaj je znak plus, ker je sproščujoča obremenitev na desni strani oddelka 4-4 usmerjena navzdol. Z uporabo dobljenih vrednosti gradimo Plume Q (Sl. 1.4, B). 3. Izdelava Epur M. Plot M1. Ugotavljamo upogibni trenutek v oddelku 1-1 kot algebrska vsota trenutkov sil, ki delujejo na levi strani oddelka 1-1. - Enačba je ravna. Plot A 3 je določil upogibni trenutek v oddelku 2-2 kot algebrska vsota trenutkov sil, ki delujejo na levo od poglavja 2-2. - Enačba je ravna. Plot DB 4 Odločen upogibni trenutek v oddelku 3-3 kot algebraična vsota trenutkov sil, ki delujejo na desno od oddelka 3-3. - Enačba kvadratne parabole. 9 Na koncu spletnega mesta najdemo tri vrednosti in na točki s koordinato XK, kjer odsek B 1 opredeljuje upogibni trenutek v oddelku 4-4 kot algebrsko vsoto trenutkov sil, ki delujejo na desno oddelka 4-4. - Enačba kvadratnega parabola najdemo tri vrednosti M4: glede na vrednosti vrednosti EPUUR M (Sl. 1,4, B). Na območjih CA in AD, Q je omejena na ravno, vzporedno os abcisa, in v dB in biti odseki - nagnjena naravnost. V prečnih prerezu C, A in B na stopnji Q obstajajo skoki na vrednost ustreznih sil, ki služi kot preverjanje pravilnosti gradnje ploskve Q. na območjih, kjer je Q  0, trenutki povečujejo iz levo na desno. Na območjih, kjer je 0, se trenutki zmanjšajo. V okviru usmerjenih sil obstajajo razčlenitve proti delovanju sil. Pod koncentrirano točko je skok na velikosti trenutka. To kaže na pravilnost konstrukcije EPUR M. Primer 1.2 za izdelavo epire Q in m za nosilce na dveh nosilcih, naloženem z razdeljeno obremenitvijo, se intenzivnost spreminja skozi linearno pravo (sl. 1.5, a). Določanje reševanja podpornih reakcij. Enaka porazdeljena obremenitev je enaka območju trikotnika, ki je obremenitev obremenitve in je pritrjena v središču resnosti tega trikotnika. Smo predstavljajo vsoto trenutkov vseh sil v zvezi s točkami A in B: izgradnjo faze Q. Izvajamo poljubni del na razdalji X od leve podpore. Vrstni red obremenitve obremenitve, ki ustreza prečni prerezu, je določen iz podobnosti trikotnikov, je posledični del tovora, ki je nameščen na levi strani odseka Prečna sila v razdelku je enaka Prečna sila se razlikuje po zakonu Square Parabola Zero: Epur Q je predstavljen na sl. 1,5, b. Trenutek upogibanja v samovoljnem delu je enak upogibnem trenutku, se razlikuje glede na pravo Kubične parabole: največja vrednost upogibanja je v razdelku, kjer je 0, t.j., z Epura, M. je predstavljen na sl. 1.5, v. 1.3. Gradnja EPUR Q in M \u200b\u200bv skladu z značilnimi oddelki (točke) z uporabo diferencialnih odvisnosti med M, Q, Q in sklepi, ki izhajajo iz njih, je priporočljivo zgraditi parcele Q in m glede na značilne oddelke (brez priprave enačb). Uporaba te metode, izračunajte vrednosti q in m v karakterističnih odsekih. Značilni deli so mejni razdelki parcel, kot tudi odsek, kjer je notranji faktor moči ekstremna vrednost. V območju med značilnimi oddelki se obrisi 12 glasov določijo na podlagi diferencialnih odvisnosti od M, Q, Q in zaključkov, ki izhajajo iz njih. Primer 1.3 Za izgradnjo epire Q in m za žarek, prikazan na sl. 1.6, a. Sl. 1.6. Rešitev: Gradnja Epur Q in M \u200b\u200bZačenši od prostega konca žarka, reakcijo v tesnilu pa ni mogoče določiti. Žarek ima tri nakladalne površine: AB, Sonce, CD. Na razdelkih AB in Sun ni porazdeljene obremenitve. Cross sile so konstantne. Epur Q je omejen na ravno, vzporedno os abcisa. Upogibanje trenutkov se spremeni v skladu z linearnim zakonom. Epura m je omejena na naravnost, nagnjena na osi abscisa. Na ploskvi CD je enakomerno porazdeljena obremenitev. Prečne sile se spremenijo v skladu z linearnim zakonom in upogibnimi trenutki - v skladu z zakonom kvadratne parabole s konveksnostjo proti delovanju porazdeljene obremenitve. Na meji odsekov AB in sončne transverzalne sile se spreminjajo. Na meji oddelkov Sonca in CD, upogibni trenutek spreminja skoke. 1. Izdelava EPUR Q. Izračunajte vrednosti prečnih sil q v mejnih razdelkih parcel: Glede na rezultate izračunov, smo izgradnjo q-jevo nekino za žarek (sl. 1, b). Iz ploskev Que izhaja, da je prečna sila na CD-razdelku nič v razdelku, ki se odlikuje na razdalji QA A Q od začetka tega spletnega mesta. V tem razdelku je upogibni trenutek največja vrednost. 2. Izdelava Okury M. Izračunajte vrednosti upogibnih trenutkov v mejnih razdelkih oddelkov: z maaksimalnim trenutkom na lokaciji glede na rezultate izračunov, gradimo EPUUR M (Sl. 5.6, B) . Primer 1.4 V skladu z določeno izvedbo upogibnih trenutkov (sl. 1,7, a) za žarek (sl. 1,7, B), določite aktivne obremenitve in konstruiramo razpon q. Vrčka je označena z vozliščem kvadrata parabola. Rešitev: Določite obremenitve, ki delujejo na žarek. Območje AC je naloženo z enakomerno porazdeljeno obremenitvijo, saj je Epura M na tem razdelku kvadratna parabola. V referenčnem razdelku je osredotočen trenutek pritrjen na žarek, ki deluje v smeri urinega kazalca, kot na odru m, imamo skok navzgor po velikosti trenutka. Ni naložen na razdelek SV Balka, saj je Epura M na tej strani omejena na nagnjena ravne črte. Reakcija podpore je določena iz pogoja, da je upogibni trenutek v oddelku C enaka nič, tj. Da bi določila intenzivnost porazdeljene obremenitve, bomo izrazili izraz za upogibanje v razdelku, vendar kot vsota Trenutke sil na desni in enaki na nič zdaj bomo opredelili reakcijo podpore A. Za to bomo naredili izraz za upogibanje trenutkov v odseku kot vsota trenutkov moči levice, izračuna Shema žarka z obremenitvijo je prikazana na sl. 1.7, v. Od levega konca nosilcev izračunamo vrednosti prečnih sil v mejnih razdelkih oddelkov: EPUR Q je predstavljen na sl. 1.7, obravnavani problem je mogoče rešiti z pripravo funkcionalnih odvisnosti od m, q na vsakem mestu. Izberite izvor na levem koncu žarka. Na področju AC EPYUR M je izražena v kvadratnem paraboli, enačba, ki ima obliko konstante A, B, najdemo iz pogoja, da parabola prehaja skozi tri točke z znanimi koordinatami: nadomestila koordinate točk Za enačbo parabole bomo dobili: izraz za upogibni trenutek bo razlikoval funkcijo M1, pridobimo odvisnost od prečnega valja po diferenciaciji q funkcije Q dobimo izraz za intenzivnost porazdeljene obremenitve na SV ekspresijski odsek za upogibni trenutek se zdi kot linearna funkcija za določanje konstantne A in B uporabljamo pogoje, ki jih ta neposredna prehaja skozi dve točki, katerih koordinate je znano, da pridobiva dve enačbi:, b, ki imamo 20. enačbo za Trenutek upogibanja na SV regiji bo po dveh časih diferenciacije M2 bomo našli na ugotovljenih vrednosti M in Q Zgradimo fuzijo upogibnih trenutkov in prečne sile za žarek. Poleg porazdeljene obremenitve se osredotočene sile nanesejo na žarek v treh odsekih, kjer so stojala in osredotočena točke v oddelku Q, kjer skok na odru m. Primer 1.5 za nosilce (sl. 1.8, a) Določite racionalni položaj tečaja, v katerem je največji upogibni trenutek v razponu enak upogibanju trenutka v tesnilu (po absolutni vrednosti). Zgradite Epura Q in M. Določanje podpornih reakcij. Kljub dejstvu, da je skupno število podpornih povezav štiri, je žarek statično določen. Ugani trenutek v tečaju je enaka, kar vam omogoča, da ustvarite dodatno enačbo: vsota trenutkov glede na tečaj vseh zunanjih sil, ki delujejo na eni strani tega tečaja, je nič. Porabili bomo vsoto trenutkov vseh sil na desni strani tečaja S. Epura Q Za žarek je omejen na nagnjeno ravne črte, saj Q \u003d CONT. Vrednosti prečnih sil v mejnih razdelkih žarka: XK je XK, kjer je Q \u003d 0 določena iz enačbe, od kod je EPU M za žarek omejen na kvadratni parabola. Izrazi za upogibanje trenutkov v oddelkih, kjer je Q \u003d 0, in v tesnjenju, oziroma, kot sledi: Iz stanja enakosti trenutkov dobimo kvadratno enačbo glede na želeni parameter X: Real vrednost X 2x 1, 029 m. Določite številčne vrednosti prečnih sil in upogibanje trenutkov v značilnih odsekih nosilcev na sliki.1.8, B prikazuje EPUR Q, in na sl. 1.8, B - Epur M. obravnavano nalogo bi se lahko rešila z metodo razčenjanja tečajnega žarka do komponent njegovih elementov, kot je prikazano na sl. 1.8, G. Na začetku se določijo reakcije podpore VC in VB. Plume Q in M \u200b\u200bse gradijo za vzmetni nosilec SV iz dejanja, ki se uporablja zanj. Nato pojdite na glavni žarek AU, ki ga nalagate z dodatnim VC silo, ki je moč tlaka žarka B na žarku AU. Po tem graditi parcele Q in m za nosilce AU. 1.4. Izračuni za moč z neposrednimi upogibnimi nosilci izračuna moči na normalnih in tangentnih napetostih. Z neposrednim upogibnim žarkom v prerezu se pojavijo normalne in tangentne napetosti (sl. 1.9). 18 Sl. 1.9 Normalne napetosti so povezane z upogibnim trenutkom, tangente napetosti so povezane s prečno silo. Z neposrednim čistim upogibanjem so tangente napetosti nič. Normalne napetosti v poljubno točko prečnega odseka žarka se določi s formulo (1.4), kjer je m upogibni trenutek v tem razdelku; IZ je trenutek vztrajnosti prečnega prereza glede na nevtralno os z; Y je razdalja od točke, kjer se normalna napetost določi na nevtralno osi z. Normalne napetosti v višini odseka se spremenijo v skladu z linearnim zakonom in dosegajo največjo vrednost na točkah, ki so najbolj oddaljene od nevtralne osi, če je prečni prerez simetrično glede na nevtralno osi (sl. 1.11), nato sl. 1.11 Največjo natezne in tlačne napetosti so enake in se določijo s formulo,  - aksialni trenutek odpornosti prereza med upogibanjem. Za pravokotno poglavje B široka B visoka: (1.7) za krožni del premera D: (1.8) za obročasti del   - notranji in zunanji premer obroča. Za nosilce plastičnih materialov je najbolj racionalna simetrične 20 oblike oddelkov (2-smerna, škatla, obroč). Za nosilce krhkih materialov, raztezanja in stiskanja, ki se ne upirajo, so racionalni prerezi asimetrični glede na nevtralno os z (Tavr. , P-oblikovana, asimetrična 2-smerna). Za nosilce konstantnega dela plastičnih materialov v simetričnih oblikah oddelkov je stanje trdnosti napisano na naslednji način: (1.10), kjer je MMAX največji upogibni trenutek na modulu; - Dovoljena napetost za material. Za nosilce stalnega prereza plastičnih materialov v asimetričnih oblikah oddelkov, je stanje moči napisano v naslednji obliki: (1.11) za nosilce iz krhkih materialov z odseki, asimetric glede na nevtralno os, v primeru EPUR M je edinstven (sl. 1.12), morate posneti dve pogoji trdnosti - razdaljo od nevtralne osi na najbolj oddaljenih točkah, raztegnjenih in stisnjenih nevarnih odsekih; P-dovoljene napetosti, natezna in stiskanja. Sl.1.12. 21 Če je obrezovanje upogibnih trenutkov dele različnih znakov (slika 1.13), poleg preverjanja oddelka 1-1, kjer je veljavno, je treba izračunati največje natezne napetosti za prečni prerez 2-2 (z največjo točko nasprotnega znaka). Sl. 1.13 Skupaj z glavnim izračunom običajnih obremenitev v nekaterih primerih je treba preveriti moč tangente napetosti. Tangente napetosti v nosilcih se izračunajo v skladu s formulo D. I. Zhuvarsky (1.13), kjer je Q prečna sila v prečnem prečnem prerezu žarek; SZOT je statični trenutek glede na nevtralno os odseka, ki se nahaja na eni strani neposrednega porabljenega skozi to točko in vzporedno os z; B - širino oddelka na ravni obravnavane točke; IZ je trenutek vztrajnosti celotnega oddelka glede na nevtralno os z. V mnogih primerih se na ravni nevtralnega sloja žarkov (pravokotnik, dvojno črko, krog). V takih primerih se pogoj za tangencialne obremenitve zabeleži v obliki, (1.14), kjer je Qmax največja prečna sila v modulu; - Dovoljeni tangentni stres za material. Za pravokotni del žarka je pogoj moči obrazec (1.15) a - prečni prerez žarka. Za okrogel odsek je stanje moči zastopano v obliki (1.16) za ogrevan odsek; stanje moči je napisano na naslednji način: (1.17), kjer je SZO, TSMax statični trenutek ust v primerjavi z nevtralno osi; D - debelina 2. stene. Značilno je, da je velikost prereza žarek določena iz trdnosti normalnih napetosti. Preverjanje moči tangentnih napenjalnih nosilcev je obvezno za kratke žarke in nosilce kakršne koli dolžine, če so blizu podpor, ki so usmerjene v veliko vrednost, kot tudi za lesene, flip in varjene žarke. Primer 1.6 Preverite trdnost baterije škatle (Sl. 1.14) na normalnih in tangentnih napetostih, če MPA. Zgraditi klešče v nevarnem delu žarka. Sl. 1.14 Rešitev 23 1. Gradnja EPUR Q in M \u200b\u200bv skladu z značilnimi oddelki. Glede na levi del žarka, smo dobili linijo prečnih sil je predstavljena na sl. 1.14, c. Eppument upogibanja trenutkov je prikazan na sl. 5.14, G. 2. Geometrijske značilnosti prečnega prereza 3. Največje normalne napetosti v oddelku C, kjer je MMAX (modul) veljaven: MPa. Največje normalne napetosti v žarku je skoraj enako dovoljeno. 4. Največji tangent poudarja v razdelku z (ali a), kjer je največja q (modul) veljavna: tukaj je statični trenutek območja votline glede na nevtralno osi; B2 cm - širina dela na ravni nevtralne osi. 5. Tangente napetosti na točki (v steni) v oddelku C: Sl. 1.15 Tu SZOMC 834,5 108 CM3 je statični trenutek območja odseka, ki se nahaja nad črto, ki poteka skozi točko K1; B2 cm - debelina stene na točki K1. Pločke  in  za odsek iz žarka so prikazani na sl. 1.15. Primer 1.7 Za žarek, prikazan na sl. 1.16, in, potrebno je: 1. Zgraditi dejanja prečnih sil in upogibanje trenutkov v značilnih oddelkih (točke). 2. Določite velikost prereza v obliki kroga, pravokotnika in kopice iz trdnosti normalnih napetosti, primerjajte prereze. 3. Preverite izbrane velikosti oddelkov tangencialnih nosilcev. DANAR: Rešitev: 1. Določite reakcije nosilcev žarka. Preverite: 2. Izdelava Epuro Q in M. Vrednosti prečnih sil v značilnih odsekih žarka 25 sl. 1.16 Na območjih CA in AD, intenzivnost obremenitve Q \u003d CONT. Posledično je na teh področjih EPUR Q omejena na naravnost, nagnjena na osi. V razdelku DB je intenzivnost porazdeljene obremenitve Q \u003d 0, zato je na tem razdelku EPuro Q omejena na ravno, vzporedno os x. Epur Q za žarek je prikazan na sl. 1.16, b. Vrednosti upogibnih trenutkov v značilnih odsekih žarka: V drugem razdelku smo določimo abscissa x2 odseka, v katerem je Q \u003d 0: največji trenutek na drugem delu EPUR M za žarek je prikazano na sl. 1.16, c. 2. Pripravite pogoj moči na običajnih napetostih, od koder določimo zahtevani aksialni trenutek odpornosti prečnega prereza iz ekspresa. Določena zahtevana premer D škatle okroglega prereza okroglega prereza za pravokotni žarek. Zahteva višina oddelka . Po mnenju tabel GOST 8239-89 najdemo najbližjo največjo vrednost aksialnega navora 597 cm3, ki ustreza 2 33 2, z značilnostmi: A Z 9840 cm4. Preverite za sprejem: (žaročanje za 1% dovoljenega 5%) Najbližja 2-kratna 2 (W 2 CM3) vodi do pomembne preobremenitve (več kot 5%). Končno smo končno sprejeti. Št. 33. Primerjajte območje okrogle in pravokotnih prerezov z najmanjšim in zrakoplovim območjem: od treh obravnavanih prerezov je najbolj ekonomično. 3. Izračunajte največje običajne napetosti v nevarnem delu 27 2-smernega žarka (Sl. 1.17, a): Normalne napetosti v steni v bližini polka odseka kopica v hlevu normalnih napetosti v nevarnem delu žarek so prikazani na sl. 1.17, b. 5. Določite največje tangente napetosti za izbrane dele žarka. a) pravokotni del žarka: b) Okrog prečnega prereza žarka: c) grelniki žarka: Tangent poudarja v steni v bližini kupca v nevarnem delu A (desno) (na Točka 2): Tangent tangenta napetosti v nevarnih odsekih grelnika je prikazan na sl. 1.17, c. Največje tangente napetosti v žarku ne presegajo dovoljene napetosti Primer 1.8, da določimo dovoljeno obremenitev žarka (sl. 1.18, a), če je 60MP določena prečni prerez dimenzij (sl. 1.19, a). Zgradite pomoč normalnih napetosti v nevarnem delu nosilcev, ko je dovoljeno. Slika 1.18 1. Določanje reakcij nosilcev žarka. Glede na simetrijo sistema 2. Gradnja EPUR Q in M \u200b\u200bglede na značilne oddelke. Prečne sile na karakterističnih odsekih žarka: ECUER Q za žarek je prikazan na sl. 5.18, b. Upogibanje trenutkov v značilnih odsekih žarka za drugo polovico vrstnega reda ordinate m - vzdolž osi simetrije. Epura m za žarek je prikazan na sl. 1.18, b. 3. Igometrične oddelke Značilnosti (Sl. 1.19). Slika delimo na dva preprosta elementa: 2AVR - 1 in pravokotnik - 2. Sl. 1.19 Glede na preusmeritev 2-metra št. 20, imamo za pravokotnik: statični trenutek prečnega prereza glede na os1 Oddaljenost od Axis Z1 do središča resnosti prereza vztrajnosti od prečnega prereza glede na glavno osrednjo os z od celotnega prereza na prehodnih formulah na paralelne osi 4. Pogoj moči na normalnih napetostih za nevarno točko "a" (sl. 1.19) v nevarnem razdelku I (Sl. 1.18): Po zamenjavi numeričnih podatkov 5. Z dovoljeno obremenitvijo v nevarnem razdelku bodo normalne napetosti na točkah "A" in "B" enake: Normalne napetosti za nevarni del 1-1 je prikazano na sl . 1,19, b.

Z ravnim čistim ovinkom v prerezu se pojavi samo en faktor moči - upogibni trenutek M X. (Sl. 1). Sodišče Q y \u003d dm x / dz \u003d 0, to M X. \u003d CONST in Pure Direct Bend se lahko izvaja, ko je palica naložena s parnimi silami, pritrjenimi na končnih prerezah palice. Od upogibanja M X. Po definiciji je enaka vsoti trenutkov domačih sil glede na os Ohr Z običajnimi napetosti, ki veže enačbo statičnega iz te definicije

Beseda teorija čistega neposrednega ovinka prizmatične palice. Če želite to narediti, analizirati deformacije modela palice iz materiala z nizko modulom, na stranski površini, od katerih se uporablja omrežje vzdolžnega in prečnega riža (sl. 2). Ker prečna tveganja upogibanja palice s pari, pritrjenimi na končnih odsekih, ostajajo ravne in pravokotne na ukrivljene vzdolžne nevarnosti, to omogoča zaključek hipoteza s ploskim prerezom ki kaže rešitev tega problema z metodami teorije elastičnosti, preneha biti hipoteza, postala natančna dejstva - prava ravnih delov. Merjenje spremembe razdalj med vzdolžnimi tveganji, smo prišli do sklepa o pravičnosti hipoteze o neustreznih vzdolžnih vlaken.

Ortogonalnost vzdolžnih in prečnih tveganj pred in po deformaciji (kot odraz delovanja prava ploščatih odsekov) kaže tudi za odsotnost premikov, tangente napetosti v prečnih in vzdolžnih prerezah palice.

Sl.1. Sporočanje notranjega napora in napetosti

Sl.2. Model. pure Bend.

Tako se čisto neposredna upogibanje prismaične palice zmanjša na uniaksialno raztezanje ali stiskanje vzdolžnih napetosti. g. V prihodnosti, izpusti). V tem primeru je del vlaken v območju raztezanja (na sl. 2 je spodnja vlakna), druga pa v kompresijski coni (zgornje vlakna). Ta območja so ločena z nevtralnim slojem (P-P), ne spreminjajoče se dolžine, napetosti, v katerih so enake nič. Glede na zgoraj navedene predpogoje in verjamejo, da je material linearne elastične palice, to je pravo grla v tem primeru: , Formulo smo izpeljali za ukrivljenost nevtralne plasti (-Radius ukrivljenosti) in normalnih napetosti. Prej ugotavljamo, da je stalnost prereza prizmatične palice in upogibnega trenutka (M x \u003d subst), zagotavlja stalnost polmera ukrivljenosti nevtralne plasti vzdolž dolžine palice (sl. 3, zvezek), nevtralno plast (P-P) Opisuje obseg loka.

Razmislite o prizmatični palici pod pogoji neposrednega čistega upogibanja (sl. 3, a) s prerezom, simetričnim glede na navpično os Ou. Ta pogoj ne bo vplival na končni rezultat (tako da je možna neposredna upogibanje, je potrebna naključje os Ou S. Glavna os vztrajnosti prečnega prereza, ki je os simetrije). Os Vol. Položaj na položaju nevtralnega sloja komu Vnaprej ni znan.

zvezek) ocenjena shema, b.) deformacija in napetost

Razmislite o dolžini elementa palice dZ.ki je na lestvici izkrivljenega v interesu jasnosti, je prikazan na sl. 3, b.. Ker je obresti deformacija elementa, ki jo določa relativni premik svojih točk, se lahko eden od končnih delov elementa šteje za fiksno. Glede na majhnost verjamemo, da se točke prečnega prereza pri obračanju tega kota ne premaknejo v loke, temveč v skladu z ustreznim tangentom.

Izračunajte relativno deformacijo vzdolžnega vlakna Ab. Razporeditev nevtralne plasti na u:

Iz podobnosti trikotnikov S00 1. in 0 1 BB 1 sledi

Vzdolžna deformacija se je izkazala za linearno funkcijo razdalje od nevtralne plasti, ki je neposredna posledica prava ravnih delov

Ta formula ni primerna za praktično uporabo, saj vsebuje dve neznani: ukrivljenost nevtralne plasti in položaj nevtralne osi OhrIz katere koordinate se šteje y. Da bi ugotovili te neznance, bomo uporabili ravnotežne enačbe statike. Prvi izraža zahtevo za enakost ničnosti vzdolžne sile

Zamenjava v tem enačbnem izrazu (2)

in ob upoštevanju, da to dobimo

Integral na levi strani te enačbe je statični trenutek prereza palice glede na nevtralno os OH, ki je lahko nič le glede na osrednjo os. Zato je nevtralna osi Ohr prehaja skozi težišče prereza.

Druga ravnotežna enačba je, da veže normalne napetosti z upogibnim momenta (ki jih je mogoče zlahka izraziti z zunanjimi silami in se zato šteje za določeno vrednost). Zamenjavo izraza na vezi za. Napetosti, dobimo:

in upoštevanje tega Kje J X.- in osrednji trenutek vztrajnosti glede na os OH, Za ukrivljenost nevtralne plasti dobimo formulo

Sl.4. Porazdelitev običajnih napetosti

ki je bil prvič pridobljen s sho. Obesek leta 1773. Za uskladitev znakov upogibanja M X. in običajne napetosti na desni strani formule (5) postavijo znak minus, odkar M x\u003e 0 Normalne napetosti y.\u003e Izkažite se, da se stisnete. Vendar pa je v praktičnih izračunih bolj priročno, ne da bi se držali formalnega pravila znakov, določi napetosti v modulu, in znak je, da se pomena. Normalne napetosti s čisto upogibanjem prizmatične palice so linearna funkcija koordinate w. in doseči največje vrednote V vlaknah, najbolj oddaljeni od nevtralne osi (sl. 4), t.j.

Tukaj je geometrijska značilnost dimenzijo M 3 in imenovana trenutek odpornosti pri upogibanju.Od takrat M X. Napetost max?manjši X Trenutek odpornosti je geometrijsko značilnost moči križnega dela upogibanja. Naredimo primere izračunanja upornih trenutkov za najpreprostejše oblike prerezov. Za pravokotni prerez (slika 5, \\ t zvezek) J x \u003d bh 3/12, y max = h / 2. in W x \u003d j x / y max = bH 2/6. Podobno kot krog (Sl. 5 , J x =d 4. /64, y max \u003d d / 2) Prejeti X. =d 3. / 32, za krožni obročasti razdelek (Sl. 5, v), kateri

Ravni prečni upognjeni Pojavi se v primeru, ko se vse obremenitve uporabljajo pravokotno na os palice, ležijo v isti ravnini in, poleg tega pa ravnina njihovega delovanja sovpada z eno od glavnih osrednjih osi prereza. Neposredna prečna upogibanje pripada preprostost. Odpornost in je. ravno intenzivno stanje. Dva glavna napetost sta različna od nič. V tej obliki deformacije nastanejo domača prizadevanja: prečna sila in upogibni trenutek. Poseben primer neposrednega prečnega upogibanja je pure Bend.S takšno odpornostjo so tovorna območja, v katerih je prečna sila narisana na nič, in je upogibni trenutek drugačen od nič. V prerezu palic z neposrednim prečno upogibanjem so normalne in tangentne obremenitve. Napetosti so funkcija notranjega napora, v tem primeru normalno - funkcija iz upogibanja trenutka in tangente - od prečne sile. Z neposredno prečno upogibanjem se uvede več hipotez:

1) Prečni prerezi nosilcev, ravno do deformacije, ostanejo ravno in ortogonalni na nevtralni sloj po deformaciji (hipoteza z ravnim odsekom ali hipoteza YA. Bernoulli). Ta hipoteza se izvaja pri čistih upogibnih in motenih, ko pride do prečne sile, tangente napetosti in videz kotne deformacije.

2) Medsebojni pritisk med vzdolžnimi plasti je odsoten (hipoteza o neustreznih vlaken).Iz te hipoteze sledi, da so vzdolžna vlakna, ki doživljajo uniaksilno raztezanje ali stiskanje, zato s čisto upogibanje, zakon o grlu velja.

Jedro, ki se doživlja upogibanje, imenovano Žar. Z upogibanjem se raztegne en del vlaken, drugi del pa je stisnjen. Plast vlaken, ki je med raztegnjenimi in stisnjenimi vlakni, se imenuje nevtralni slojPrehaja skozi središče oddelkov. Prečni prerez s prerezom nosilcev se imenuje nevtralna osi. Na podlagi uvednih hipotez pri čisti upogibanju je bila pridobljena formula za določitev običajnih napetosti, ki se uporablja z neposredno prečno upogibanjem. Normalna napetost lahko najdete z linearno odvisnostjo (1), v kateri je razmerje med upogibnim trenutkom do aksialnega momenta vztrajnosti (
) V betonu, je trajna vrednost, in razdalja ( y.) vzdolž osi od središča resnosti do točke, v kateri se določi napetost, spremembe od 0 do
.

. (1)

Za določitev tangentnega stresa pri upogibanju leta 1856. Ruski inženir - graditeljski mostovi D.I. Zhuvarsky je bil odvisen od

. (2)

Tangent Stres v določenem razdelku ni odvisen od odnosa prečne sile na aksialni trenutek vztrajnosti (
), Ker Ta vrednost v enem oddelku se ne spreminja in je odvisna od razmerja s statičnim trenutkom območja odzrnega dela na širino prereza na ravni menjalnega dela (
).

Z neposredno prečno upogibanje gibanje: Progres (v. ) in vogale obratov (Θ ) . Da bi jih določili, se uporabljajo enačbe začetne metode parametra (3), ki se pridobijo z vključevanjem diferencialne enačbe upognjene osi (
).

Tukaj v. 0 , Θ 0 , M. 0 , Q. 0 - začetni parametri, \\ t x. – Razdaljo od začetka koordinat do odseka, v katerem je gibanje določeno , a. - razdaljo od začetka koordinat do kraja aplikacije ali začetkom tovora.

Izračun trdnosti in togosti je sestavljen iz pogojev trdnosti in togosti. Z uporabo teh pogojev lahko rešite naloge umerjanja (opravite potrditev stanja), določite velikost prereza ali izberite dovoljeno vrednost parametra obremenitve. Pogoji moči razlikujejo med več, nekateri so prikazani spodaj. Moč trdnosti močiima obliko:

, (4)

tukaj
– Trenutek odpornosti oddelka glede na os z, R je izračunana odpornost normalnih napetosti.

Tanner Stres Stress Stanje izgleda kot:

, (5)

tu so oznake enake kot v formuli Zhuvarsky, in R. s. - Ocenjena rezalna odpornost ali izračunana odpornost s tangencialnimi napetosti.

Stanje trdnosti za tretjo hipotezo moči Ali hipoteza največjih tangentnih napetosti je mogoče napisati v naslednji obliki:

. (6)

Pogoji togosti lahko zabeležimo progibov (v. ) in koti obrt (Θ ) :

kjer so vrednosti gibanja v kvadratnih oklepajih veljavne.

Primer izvajanja posamezne številke opravil 4 (20 teden)

Bend je vrsta deformacije, v kateri je vzdolžna os bar ukrivljena. Neposredne palice, ki se izvajajo na upogibanju, se imenujejo žarki. Direct Bend je ovinka, v kateri zunanje sile, ki delujejo na žarek, ležijo v isti ravnini (Power letalo), ki poteka skozi vzdolžna os Žremo in glavna osrednja os presečne vztrajnosti.

Upogibanje se imenuje čistoČe pride samo ena upogibanja v katerem koli prerezu žarka.

Bend, v katerem se upogibni trenutek in prečna sila istočasno delujejo v prerezu žarka, se imenuje prečna. Vrstično križišče napajalne ravnine in prečni prečni prerez se imenuje električna linija.

Notranji faktorji moči pri upogibanju žarka.

Z ravno prečno upogibanje v razdelkih žarka, obstajata dva notranja faktor moči: prečna sila q in upogibni trenutek M. Za njihovo določitev uporabite odseke (glej predavanje 1). Prečna sila q v odseku žarka je enaka algebrski količini projekcij na ravnini vseh zunanjih sil, ki delujejo na eni strani obravnavanega dela.

Podpiši pravila za prečne sile Q:

Upostresni trenutek m v odseku žarka je enak algebrski vsoti trenutkov glede na središče resnosti tega dela vseh zunanjih sil, ki delujejo na eni strani obravnavanega dela.

Pravilo znakov za upogibanje trenutkov M:

Diferencialne odvisnosti Zhuvarsky.

Obstajajo diferencialne odvisnosti med intenzivnostjo q distribuirane obremenitve, izrazi za prenosno silo q in upogibni trenutek M so bile ugotovljene diferencialne odvisnosti:

Na podlagi teh odvisnosti je mogoče razlikovati naslednje skupna zakonodaja Epiur prečnih sil Q in upogibanje trenutkov M:

Značilnosti EPUR notranje moči faktorjev pri upogibanju.

1. Na odseku žarka, kjer ni porazdeljene obremenitve, Epur Q je zastopan neposredna vrstica , vzporedna baza, in Epura M je nagnjena ravna črta (sl. A).

2. V razdelku, kjer se uporablja zgoščena sila, bi morala biti jump. enaka vrednosti te sile in na odru m - točka zloma (Sl. A).

3. V razdelku, kjer je pritrjena zgoščena točka, vrednost q se ne spremeni, in Epura M ima jump. enaka vrednosti tega trenutka (sl. 26, b).

4. Na odseku žarka s porazdeljeno obremenitvijo intenzivnosti q se EPUR Q razlikuje glede na linearno pravo, in EPUR M - na parabolični, in Žarnica parabole je usmerjena v smer porazdeljene obremenitve (Sl. B, d).

5. Če v značilnem delu EPURO Q prečka skupino skupine, nato v razdelku, kjer je Q \u003d 0, upogibni trenutek ima ekstremno vrednost M MAX ali MIN (Sl. D).

Normalne napetosti pri upogibanju.

Opredeljen s formulo:

Trenutek odpornosti navzkrižnega dela upogibanja se imenuje vrednost:

Nevarno prečni prerez Ko se upogib imenuje prečni prerez bara, v katerem pride do največje normalne napetosti.

Tangente napetosti z ravnim upogibanjem.

Definirano formula Zhuvarsky. Za tangente napetosti z ravnim upogibnim žarkom:

kjer je S statični trenutek prečnega območja rezanega sloja vzdolžnih vlaken glede na nevtralno črto.

Izračuni na upogibni moči.

1. Za izračun preverjanja. Določena je največja izračunana napetost, ki se primerja z dovoljeno napetostjo:

2. Za izračun projekta. Izbor prečnega prereza BAR je narejen iz pogoja:

3. Pri določanju dovoljene obremenitve je dovoljeni upogibni trenutek določen iz pogoja:

Premik z upogibanjem.

Pod delovanjem obremenitve med upogibnim žarkom je zvit. V tem primeru obstaja raztezanje vlaken na konveksni in kompresijski - na konkavni deli žarka. Poleg tega je navpično gibanje centrov prerezov in njihovega obrata glede na nevtralno os. Za lastnost deformacije med upogibanjem uporabljajo naslednji koncepti:

Deformator žarka Y. - Premikanje težišča prečnega prereza žarka v smeri pravokotno na svojo os.

Preusmeritev se šteje za pozitivno, če se gibanje težišča prevzame. Velikost deformacije se razlikuje po dolžini žarka, t.j. y \u003d y (z)

Kot vrtenja odseka - kot θ, na katerega se vsak prerez obrne glede na začetni položaj. Kot vrtenja se šteje za pozitivno, ko se prečni prerez vrti ob poteku v smeri urinega kazalca. Vrednost kota vrtenja se spreminja vzdolž dolžine žarka, ki je funkcija θ \u003d θ (z).

Najpogostejše metode za določanje premikov je metoda Mora. in roschegin pravilo.

METODA MORA.

Postopek določanja gibanj po metodi MORA: \\ t

1. "Pomožni sistem" je zgrajen in naložen z eno samo obremenitvijo na točki, kjer je potrebno gibanje. Če se določi linearno gibanje, se v svoji smeri uporablja ena sila, ko določite kotne gibe - en trenutek.

2. Za vsak del sistema se posnamejo izraze upogibnih trenutkov m F na uporabljeni obremenitvi in \u200b\u200bM \u200b\u200b1 - iz obremenitve enote.

3. V vseh delih sistema so integrali MORA izračunani in se spustili, kar ima za posledico želeno gibanje:

4. Če ima izračunano gibanje pozitiven znak, to pomeni, da njena smer sovpada s smerjo enotne sile. Negativni znak kaže, da je dejansko gibanje nasproti smeri ene sile.

Pravilo Vereeshchagina.

Za primer, ko ima obrnjenje upogibnih trenutkov iz dane obremenitve poljubno, in iz ene obremenitve - prečrta ravne linije, je primerno uporabiti graf-analitično metodo, ali pravilo Vereeshchagin.

kjer je f območje upogibanja momenta m f iz dane obremenitve; Y C - Oporoči epure iz obremenitve enote pod težiščem opury M F; EI X je togost odseka območja žarka. Izračuni za to formulo se proizvajajo na območjih, od katerih mora biti ravna črta brez zlomov. Vrednost (A F * Y C) se šteje za pozitivno, če sta oba dela nameščena ena stran iz žarka, negativna, če se nahajajo na različnih straneh. Pozitivni rezultat. Razmnoževanje EPUR pomeni, da smer gibanja sovpada s smerjo enote sile (ali v trenutku). Kompleks Epura M mora biti razdeljen na preproste številke (tako imenovani "snop ploskve" se uporablja), za katerega je vsak enostaven za določitev vrstnega reda težišča. Hkrati se območje vsake številke pomnoži z oreditvijo pod njenim težiščem.

Začeli bomo z najpreprostejšim primerom, tako imenovani čisti upogib.

Čista upogibanje je poseben primer ovinka, v katerem je v oddelkih prečne sile žarka nič. Čista upogibanje se lahko zgodi le, ko je lastna masa žarka tako majhna, da je mogoče zanemariti njen vpliv. Za nosilce na dveh podpira primere tovora, ki povzročajo čisto

bend, predstavljen na sl. 88. v oddelkih teh nosilcev, kjer je Q \u003d 0 in, torej M \u003d CONST; Obstaja čista upogibanje.

Prizadevanja v katerem koli odseku žarka s čistim upogibanjem se zmanjšajo na par sil, ki je ravnina, ki poteka skozi osi žoge ki, in trenutek je konstanten.

Napetosti lahko določite na podlagi spremljanja na nadaljnjih ustih.

1. Tangentna prizadevanja za osnovne rezervnice v prerezu žarka ni mogoče dati na par sil, katerih ravnina je pravokotna na prečni prerez prereza. Iz tega sledi, da je upogibna sila v SECH posledica delovanja osnovnih mest.

samo običajni napor, in zato pri čistih upogibnih in napetostih se zmanjšajo samo na normalno.

2. Prizadevati si za osnovna mesta, je samo za par sil, med njimi morajo biti pozitivni in negativni. Zato mora obstajati oboje raztegnjenih in stisnjenih žarkov.

3. Zaradi dejstva, da so prizadevanja v različnih oddelkih enaka, so napetosti v ustreznih točkah prerezov enake.

Razmislite o vseh elementih v bližini površine (Sl. 89, a). Ker na dnu svojega obraza, so naključja z vrhom žarkov ni pritrjena, sile niso pritrjene, potem pa ni sploh ni. Zato na zgornjem robu elementa ni napetosti, saj drugače ne bi bilo ravnovesje, sosednji element elementa (Sl. 89, B) bo prišel

Enak sklep itd. Iz tega sledi, da ni vodoravnih elementov napetosti elementa na vodoravnih površinah. Ostanek elementov, ki so vključeni v vodoravno plast, ki se začnejo od elementa na površini žarka (Sl. 90), bomo prišli na ključ, da v stranskih navpičnih obrazih ni napetosti. Tako je treba predstaviti stresno stanje katerega koli elementa (sl. 91, a), in v mejah in vlaknih, kot je prikazano na sl. 91, B, i.e. Lahko je bodisi aksialno raztezanje ali aksialno stiskanje.

4. S simetrijo uporabe zunanjih sil, odsek na sredini dolžine žarka po deformaciji mora ostati ravno in normalno do osi žarka (sl. 92, a). Iz istega razloga, odseki v četrtinah dolžine tramov ostanejo ravno in normalno do osi žarka (sl. 92, b), razen če se ekstremni oddelki nosilcev med deformacijo ostanejo ploski in normalni na osi žarka. Podoben zaključek velja za oddelke v osmi dolžine dolžine žarka (Sl. 92, C), itd Posledično, če z upogibanjem, ekstremne dele žarka ostanejo ploske, potem za kateri koli razdelek ostane

rad bi trdil, da je po tvorbi de ploščad in ničen do osi ukrivljenega žarka. Toda v tem primeru je očitno, da se sprememba raztelega vlakna vlečnega žarka na njeni višini ne bi morala ne le notranje, temveč tudi monotono. Če pokličete plast niz vlaken z isto raztezek, potem sledi, da je treba raztegnjenih in stisnjenih žarkov, ki se nahajajo na različnih straneh plasti, v kateri so raztezek vlaken enaka nič. BU-DEM klicna vlakna, od katerih so razlage nič, nevtralne; plast, ki je sestavljena iz nevtralnega valovnega, - nevtralne plasti; Vrstica za obnovitev nevtralne plasti z ravnino prečnega prereza žarka je nevtralna linija tega razdelka. Nato na podlagi prejšnjega sklepanja lahko trdimo, da je s čisto upogibanjem žarka v vsakem od njenih odsekov, obstaja nevtralna črta, ki razdeli ta razdelek na dva dela (cone): območje nateznih vlaken (raztegnjeno območje) in območje stisnjenih vlaken (cona stiskanja). V skladu s tem bi morali obstajati normalne natezne napetosti na točkah raztegnjenega seja, so tlačne napetosti veljavne, na točkah nevtralne napetosti linije pa so nič.

Tako, s čistim upogibanjem žarka stalnega vidika:

1) Samo normalne napetosti delujejo v oddelkih;

2) Vsi razdelki se lahko razdelijo na dva dela (cone) - raztegnjene in stisnjene; Meja območij je nevtralni del odseka, na točkah, od katerih so normalne napetosti nič;

3) Vsak vzdolžni element žarka (v meji katerega koli lokacije) je izpostavljen aksialni raztezanju ali stiskanju, tako da sosednja vlakna ne sodelujejo med seboj;

4) Če se ekstremni oddelki nosilcev med deformacijo ostanejo ploski in normalni na os, potem vsi prečni odseki ostanejo ravno in normalno na os ukrivljenega žarka.

Napeto stanje žarkov na čistem ovinku

Element žarkov, ki so predmet čistega upogibanja, med prerezi M-M in N-N, ki so eden od drugega DX DX (Sl. 93). Zaradi položaja (4) prejšnjega odstavka je prečni prerez M- M in N-N, ki so bili pred deformacijo vzporedno, po upogibanju, preostali stanovanje, kot DQ in seka v ravni liniji Prehod skozi COP COP, ki je Curvature Center nevtralna vlakna Nn. Nato zaključili med njimi del AV vlaken, ki se nahajajo na razdalji z iz nevtralnega loka (pozitivna smer Z osi Z Z V "

pred deformacijo

po deformaciji

kjer je P polmer ukrivljenosti nevtralnih vlaken.

Zato je absolutno raztezek segmenta AV enak

in relativno raztezek

Ker je v skladu s položajem (3), je vlakna AV izpostavljena aksialni raztezanju, nato z elastičnimi deformacijami

Vidimo lahko, da se normalne obremenitve v višini žarka razdelijo z linearnim zakonom (Sl. 94). Ker bi morala biti enaka vsem prizadevanjem za vsa osnovna območja nič,

od kod, ki nadomestijo vrednost od (5.8), bomo našli

Toda zadnji integral je statični trenutek glede osi OU, pravokotno na ravnino upogibne sile.

Zaradi enake nič, bi morala ta os skozi središče resnosti. Tamimimamimo, nevtralna linija odseka žarka je ravna uu, perpenn-invict na ravnino upogibanja napora. Imenuje se njena osi Traaperja odseka žarka. Potem iz (5.8) sledi, da so napetosti na točkah, ki ležijo na isti razdalji od nevtralne osi, enaka.

Primer čistega ovinka, v katerem upogibna sila deluje samo v isti ravnini, kar povzroča upogibanje samo v tej ravnini, je ravno čisto upognjenost. Če imenovana letala preide skozi osi OZ, mora biti obseg osnovne sile glede na to os nič, tj.

Zamenjava vrednosti Σ iz (5.8), najdemo

Na levi strani tega integralnega enakosti, kot je, je centrifugalni trenutek vztrajnosti, prečni prerez osi y in z, tako

Os, glede na to, kateri centrifugalni trenutek vztrajnosti oddelka je nič, se imenuje glavne osi vztrajnosti tega oddelka. Če, poleg tega preidejo skozi središče odrezanja, se lahko imenujejo glavne osrednje osi vztrajnosti prečnega prereza. Tako je s ploskim čistim upogibanjem, smer ravnine upogibne sile in nevtralna osi odseka glavna osrednje osi slednje inertne. Z drugimi besedami, za pridobitev plošče Kristusovega upogibanja žarka, tovora na to ni mogoče uporabiti samovoljno: zmanjšati je treba na sile, ki delujejo v ravnino, ki prehaja skozi eno od glavnih osrednjih osi vztrajnosti odsekov žarka; Hkrati bo druga glavna osrednja osna osi vztrajnosti nevtralni prerez.

Kot je znano, v primeru prereza, simetrično o vseh osi, je os simetrije ena od glavnih osrednjih osi vztrajnosti. Zato v tem posebnem primeru vemo, da čistega upogibanja zavestno, z uporabo ustreznih analogov v ravnini, ki poteka skozi vzdolžno os nosilcev, sem osi simetrije njegovega prereza. Neposredno, pravokotno na os simetrije in prehod skozi Center resnosti, je nevtralna osi tega razdelka.

Z nastavitvijo položaja nevtralne osi ni težko najti in vetrnino vozilo na kateri koli točki oddelka. Dejstvo je, ker je vsota trenutkov osnovnega napora glede na Neut-RAL os, bi moral UU upogibati,

od koder, ki nadomešča vrednost Σ iz (5.8), bomo našli

Ker je integral. trenutek vztrajnosti odseka glede na os

in iz izraza (5.8) dobimo

Delo EI Y se imenuje togost žarka žarka.

Največja natezna in najbolj absolutna velikost tlačne napetosti deluje na točkah odseka, za katere je absolutna vrednost Z največja, to je na točkah najbolj oddaljena od nevtralne osi. S sporočilom, sl. 95

Magnitude JY / H1 se imenuje trenutek odpornosti na prerez opugljivih in označuje WRYR; Podobno, JY / H2 Ime trenutka odpornosti na prerez stiskanja

in označuje WYC

in zato

Če je nevtralna osi os simetrije odseka, nato H1 \u003d H2 \u003d H / 2 in, zato WYP \u003d WYC, tako da jih ni treba razlikovati in uporabljati eno oznako:

klicanje v samo trenutek odpornosti odseka. V primeru oddelka, simetrične glede na nevtralno os,

Vsi zgoraj navedeni sklepi so pridobljeni na podlagi sprejemljivosti, ki jih prečni prerez žarka, med upogibanjem ostanejo ravna in normalno na svojo os (hipoteza stanovanjskih prerezov). Kot je bilo prikazano, je ta predpostavka veljavna le, če so ekstremni (terminalni) odseki žarka žarka ostanejo ravno. Po drugi strani pa je treba iz hipoteze ravnih delov, je treba osnovno prizadevanja v takih odsekih razdeliti na linearno pravo. Zato je za pravosodje, ki se šteje za teorijo ravne čistega upogiba, je potrebno, da se iz vizualnih trenutkov na koncih nosilcev uporabljajo v obliki osnovnih sil, ki se razdelijo v višini prereza na liniji Zakon (Sl. 96), ki sovpada z razdelitvijo napetosti v višini oddelka. Vendar pa lahko na podlagi načela Saint-Dunaja trdi, da bo sprememba načina uporabe upogibnih trenutkov na koncih žarka povzročila le lokalne deformacije, katerega vpliv bo vplival le na določeni razdalji iz teh koncev (približno enaka višina oddelka). Razdelki v preostalem delu dolžine žarka ostanejo ravno. Posledično je teorija ravno čistega upogibanja z vsemi metodami uporabe upogibnih trenutkov veljavna samo v sredini dolžine dolžine žarka, ki je iz njegovih koncev na razdaljah, na skoraj enaki višini odseka. Od tu je jasno, da je ta Theo-Creek očitno ne uporablja, če je višina odseka boljša od polovice dolžine ali razpona žarkov.