Suprafața secțiunii transversale nete și brute. Elemente extrem de întinse și comprimate centralizate. Verificați flexibilitatea limită a tijei

4.1. Calculul elementelor întinse central ar trebui să fie realizat prin formula

unde N. - forța longitudinală estimată;

R. P este rezistența la lemn calculată la întinderea de-a lungul fibrelor;

F. Nt - zona transversală a elementului net.

Când se determină F. Atenuarea NT, amplasată pe un complot de până la 200 mm lungime, trebuie făcută într-o singură secțiune combinată.

4.2. Calculul elementelor comprimate centrale ale unei secțiuni permanente de o singură bucată trebuie realizat prin formule:

a) pentru rezistență

b) privind stabilitatea

unde R. C - rezistența la lemn calculată la compresie de-a lungul fibrelor;

j - coeficientul de îndoire longitudinală, determinată în conformitate cu clauza 4.3;

F. Nt - secțiunea transversală netă a elementului;

F. RAC - zona transversală calculată a elementului luat egal:

în absența slăbirii sau slăbește în secțiuni periculoase care nu părăsesc marginile (figura 1, dar) dacă zona de slăbire nu depășește 25% E. Br, E. calc \u003d. F. BR, unde F. Br - zona secțiunii transversale; Cu slăbirea care nu pleacă pe margini, dacă zona de slăbire depășește 25% F. Br, F. Rac \u003d 4/3. F. NT; cu slăbirea simetrică cu vedere la margini (figura 1, b.), F. Ras \u003d. F. NT.

4.3. Coeficientul de îndoire longitudinal J trebuie determinat prin formule (7) și (8);

cu flexibilitatea elementului de £ 70

; (7)

cu flexibilitatea elementului l\u003e 70

unde este coeficientul A \u003d 0,8 pentru lemn și A \u003d 1 pentru placaj;

coeficientul A \u003d 3000 pentru lemn și A \u003d 2500 pentru placaj.

4.4. Flexibilitatea elementelor secțiunii solide este determinată prin formula

unde l. o - lungimea estimată a elementului;

r. - Raza de inerție secțiuni transversale ale elementului cu dimensiunea maximă a brut, respectiv, față de axe H. și W..

4.5. Lungimea calculată a elementului l. Oh ar trebui să determine multiplicarea lungimii sale libere l. pe coeficientul m 0

l. Oh \u003d. l.m 0 (10)

potrivit PP. 4.21 și 6.25.

4.6. Elemente compozite pe compușii pliabile, deschise de toate secțiunile transversale, trebuie calculate pe rezistență și stabilitate conform formulelor (5) și (6), în timp ce F. NT I. F. Definesc rasual ca suprafața totală a tuturor ramurilor. Flexibilitatea elementelor componente L trebuie determinată luând în considerare compușii compușilor cu formula

, (11)

unde l y este flexibilitatea întregului element în raport cu axa W. (Figura 2) calculată de lungimea estimată a elementului l. o fără a beneficia;

l 1 - Flexibilitatea unei ramuri separate în raport cu axa I - i (vezi figura 2), calculată în lungimea calculată a ramurii l. unu ; pentru l. 1 mai puțin de șapte grosimi ( h. 1) ramurile sunt acceptate de L 1 \u003d 0;

m y - coeficientul de flexibilitate determinat de formula

, (12)

unde b. și h. - lățimea și înălțimea secțiunii transversale a elementului, vezi:

n. W - cantitatea calculată de cusături din elementul determinat de numărul de cusături, conform căreia se rezumă schimbarea reciprocă a elementelor (în figura 2, dar - 4 cusături, în fig. 2, b. - 5 cusături);

l. o - lungimea estimată a elementului, m;

n. C - numărul calculat de secțiuni de legături într-o singură cusătură pe 1 m de element (cu câteva cusături cu un număr diferit de felii, trebuie luate numărul de felii între toate cusăturile);

k. C - Coeficientul compușilor, care trebuie determinat prin formulele tabelului. 12.

Tabelul 12.

Notă. Diametre de unghii și de cupola d., elemente de grosime dar, lățimea B. Plavele și grosimea D de copiatoare lamelare trebuie administrate în cm.

Când se determină k. Cu diametrul unghiilor, nu trebuie luate mai mult de 0,1 grosimea elementelor conectate. Dacă dimensiunea capetelor ciupite ale unghiilor este mai mică de 4 d., Tăieturile în cusăturile adiacente nu iau în considerare. Valoare k. Din compușii de pe impudările cilindrice din oțel trebuie determinate prin grosime dar Diluant al elementelor conectate.

Când se determină k. Cu diametrul copiatoarelor cilindrice de stejar, nu trebuie luate mai mult de 0,25 grosimea mai subțire a elementelor conectate.

Comunicarea în cusături ar trebui să fie uniform pe lungimea elementului. În elemente simple deschise cu balamale, este permisă în mijlocul lungimii lungimii de comunicare în jumătate din cantități, care se ocupă de valoarea formulei (12) n. cu, acceptat pentru trimestre extreme de lungimea elementului.

Flexibilitatea elementului compus calculat cu formula (11) trebuie luată nu mai mult decât flexibilitatea lui L de ramuri individuale determinate prin formula

, (13)

unde un. I. Br - suma momentelor de inerție secțiuni brute ale ramurilor individuale față de axele lor paralele cu axa W. (vezi figura 2);

F. Br - secțiune transversală a elementului brut;

l. O este lungimea estimată a elementului.

Flexibilitatea elementului component față de axa care trece prin centrele de severitate a secțiunilor tuturor ramurilor (axa H. În fig. 2), trebuie să fie determinată ca un element dintr-o singură bucată, care este, fără a lua în considerare avantajul legăturilor, dacă ramurile sunt încărcate uniform. În cazul sucursalelor încărcate inegale, punctul 4.7 ar trebui să fie ghidat.

Dacă ramurile elementului compus au o secțiune diferită, atunci flexibilitatea estimată a ramurilor L 1 în formula (11) trebuie luată egal cu:

, (14)

definiție l. 1 este prezentat în fig. 2.

4.7. Elemente compozite privind conexiunile de combustibil, parte din ramurile care nu sunt operate la capete, este lăsată să calculeze pentru rezistență și stabilitate prin formulele (5), (6) sub rezerva următoarelor condiții:

a) Element de zonă transversală F. NT I. F. Cursele trebuie determinate de secțiunea transversală a ramurilor deschise;

b) flexibilitatea elementului față de axă W. (Vezi figura 2) este determinată prin formula (11); În același timp, momentul de inerție este adoptat ținând cont de toate sucursalele, iar zona este deschisă numai;

c) la determinarea flexibilității față de axa H. (vezi figura 2) Momentul inerției trebuie determinat prin formula

I. = I. O + 0,5. I. Dar, (15)

unde I. Despre mine. I. Dar momentele inerției secțiunilor transversale, respectiv, sprijinul și sucursalele subdezvoltate.

4.8. Calculul privind stabilitatea elementelor comprimate centrale ale variabilei în înălțimea secțiunii trebuie efectuată prin formula

, (16)

unde F. Suprafață transversală transversală maximă cu dimensiuni maxime;

k. J. N. - Coeficientul, ținând cont de altitudinea secțiunii, determinată de tabel. 1 arr. 4 (pentru secțiuni constante k. J. N. = 1);

j este coeficientul de îndoire longitudinală, determinată de clauza 4.3 pentru flexibilitatea corespunzătoare secțiunii transversale cu dimensiunile maxime.

Îndoiți elemente

4.9. Calculul elementelor de îndoire furnizate pe pierderea stabilității unei forme de deformare plane (a se vedea paragrafele. 4.14 și 4.15), pentru rezistența la tensiunile normale trebuie efectuate prin formula

unde M. - momentul estimat de îndoire;

R. și - rezistența estimată a îndoirii;

W. RAC - momentul estimat al rezistenței secțiunii transversale a elementului. Pentru elemente dintr-o singură bucată W. Ras \u003d. W. NT; Pentru a îndoi componentele de combustibil, cantitatea estimată de rezistență trebuie administrată la un cuplu egal al rezistenței nete W. Nt înmulțit cu coeficientul k. w; Valori k. W pentru elementele compuse din aceleași straturi sunt prezentate în tabel. 13. La determinarea W. NT atenuarea secțiunilor, amplasată pe secțiunea de element de până la 200 mm lungime, este luată prin combinarea într-o singură secțiune.

Tabelul 13.

Desemnarea coeficientului	Numărul de straturi	Valoarea coeficienților pentru calcularea elementelor componente îndoite în zborurile, m
Fitizienți	În element				9 sau mai mult.
		0,7	0,85	0,9	0,9
k. W.		0,6	0,8	0,85	0,9
		0,4	0,7	0,8	0,85
		0,45	0,65	0,75	0,8
k. J.		0,25	0,5	0,6	0,7
		0,07	0,2	0,3	0,4

Notă. Pentru valorile intermediare ale valorii intervalului și a numărului de straturi, coeficienții sunt determinați prin interpolare.

4.10. Calculul elementelor de îndoire asupra durabilității balansului trebuie efectuate prin formula

unde Q. - forța transversală calculată;

S. BR - Momentul static al unei părți de deplasare brute a secțiunii transversale a elementului față de axa neutră;

I. BR este momentul secțiunii transversale brute de inerție a elementului față de axa neutră;

b. lățimea de calcul a secțiunii elementului;

R. SC - Rezistența calculată la creviciu în timpul îndoirii.

4.11. Numărul de secțiuni de conexiuni n. C, plasat uniform în fiecare cusătură a elementului compozit pe un complot cu o linie neegnic de forțe transversale, trebuie să satisfacă condiția

, (19)

unde T. - capacitatea calculată de comunicare în această cusătură;

M. DAR, M. B - momente de încovoiere în primul an și finit în secțiunile secțiunii în cauză.

Notă. Dacă există conexiuni în cusătura legăturilor de diferite capacități lagăr, dar la fel prin natura lucrării (de exemplu, îmbătrânirea și unghiile), trebuie să se rezumă abilitățile de purtare.

4.12. Calculul elementelor unei piese pentru rezistență în îndoirea oblică trebuie efectuată prin formula

, (20)

unde M. X I. M. y - componente ale momentului estimat de îndoire pentru axele principale ale secțiunii H. și W.;

W. X I. W. U - momente ale rezistenței secțiunii transversale a netului față de axele principale ale secțiunii H. și W..

4.13. Elemente de curvilineare lipite curbe M.Reducerea curburii lor, trebuie verificată pentru tensiunile radiale la tracțiune prin formula

, (21)

unde S 0 este o tensiune normală în zona întinsă cu fibră extremă;

s. I. - tensiunea normală în secțiunea de fibră intermediară, pentru care se determină accente de tracțiune radială;

sALUT. - distanța dintre fibrele extreme și cele considerate;

r I. - raza curburii liniei care trece prin centrul de greutate a părții terenului de tensiuni normale de tracțiune încheiate între fibrele extreme și cele considerate;

R. P.90 este rezistența la lemn calculată la întinderea peste fibrele luate în conformitate cu fila Clause 7. 3.

4.14. Calculul stabilității unei forme plate de deformare a elementelor de îndoire ale secțiunii constante dreptunghiulare trebuie efectuată prin formula

unde M. - momentul maxim de îndoire a site-ului în cauză l. R;

W. BR - Momentul maxim de rezistență brută a site-ului în cauză l. p.

Coeficientul J m pentru elementele îndoite ale secțiunii transversale rectangulare, cu balamale fixate din deplasarea din planul de îndoire și fixată de la întoarcere axă longitudinală În secțiunile de referință trebuie determinate prin formula

, (23)

unde l. P este distanța dintre secțiunile de susținere ale elementului și atunci când se fixează marginea comprimată a elementului la punctele intermediare de la deplasarea din planul de îndoire - distanța dintre aceste puncte;

b. - lățimea secțiunii transversale;

h. - înălțimea maximă a secțiunii transversale de pe site l. p;

k. F - Coeficient în funcție de forma fuziunii momentelor de îndoire de pe site l. P, definită de tabel. 2 arr. 4 din aceste standarde.

La calcularea elementelor de încovoiere cu o schimbare liniară în lungimea înălțimii și lățimea constantă a secțiunii transversale, fără a avea elemente de fixare dintr-un plan întins de la moment M. marginea sau când m. < 4 коэффициент j M. Prin formula (23) trebuie înmulțită cu un coeficient suplimentar k. J. M. . Valori k. J. M. Condus în tabel. 2 arr. 4. PLY. m.³ 4. k. J. M. = 1.

Când se întăriți de la planul de îndoire la punctele intermediare ale marginii întinse a elementului de pe site l. P Coeficientul J. M. definită prin formula (23), ar trebui să fie înmulțită cu coeficientul k. P. M. :

, (24)

unde un p este un unghi central în radiani care determină site-ul l. P Element al conturului circular (pentru elemente drepte A p \u003d 0);

m. - numărul de puncte armate (cu același pas) ale marginii întinse de pe site l. P (pentru m. ³ 4 Mărimea trebuie luată egal cu 1).

4.15. Verificarea stabilității unei forme plate de deformare a elementelor de îndoire a secțiunilor permanente de nivel dual sau a unei casete încrucișate ar trebui să fie făcută în cazurile în care

l. P ³ 7. b., (25)

unde b. - lățimea unei centuri transversale comprimate.

Calculul trebuie efectuat prin formula

unde J este coeficientul de îndoire longitudinală din planul de îndoire a centurii comprimate a elementului, definită de clauza 4.3;

R. C - rezistența la compresie calculată;

W. Br este momentul rezistenței la secțiune transversală brută; În cazul pereților de placaj - prezentul timp de rezistență în planul de îndoire al elementului.

4.5. Lungimea calculată a elementelor trebuie determinată prin înmulțirea lungimii lor libere la coeficient

potrivit PP.4.21 și 6.25.

4.6. Elementele compozite pe compușii pliabile, deschise de toate secțiunile transversale, trebuie calculate pe rezistență și stabilitate conform formulelor (5) și (6), determinând atât suprafața totală a tuturor ramurilor. Flexibilitatea elementelor compozite trebuie determinată luând în considerare compușii compușilor cu formula

(11)

		flexibilitatea întregului element față de axa (figura 2), calculată la lungimea calculată fără a lua în considerare grasimea;
			flexibilitatea ramurii individuale în raport cu axa I (vezi CRIS.2), calculată în funcție de lungimea calculată a ramurii; Cu mai puțin de șapte grosimi (), ramurile iau \u003d 0;
			coeficientul de a aduce flexibilitatea determinată de formula

(12)

		lățimea și înălțimea secțiunii transversale a elementului, a se vedea;
			cantitatea calculată a cusăturilor din elementul determinat de numărul de cusături, conform căreia trecerea reciprocă a elementelor este încasată (în figura 2, A-4 din cusături, în figura 2, b - 5 cusături);
			lungimea estimată a elementului, m;
			numărul calculat de secțiuni de obligațiuni într-o singură cusătură la 1 m a elementului (cu câteva cusături cu un număr diferit de secțiuni, numărul de secțiuni trebuie luate între toate cusăturile);
			coeficientul de adecvare a compușilor care urmează a fi determinat prin formulele din tabelul 12.

Când se determină diametrul unghiilor, trebuie luate mai mult de 0,1 grosimea elementelor conectate. Dacă mărimea capetelor ciupite ale unghiilor este mai mică de 4, atunci secțiunile din cusăturile adiacente acestora nu iau în considerare. Valoarea compușilor asupra impudărilor cilindrice din oțel trebuie determinată prin grosimea unui diluant al elementelor conectate.

Smochin. 2. Elemente compozite

a - cu garnituri; B - fără garnituri

Tabelul 12.

Tip de conexiuni	Coeficientul este
	compresie centrală	compresie cu Bend.
2. oțel cilindric împletit:
a) diametrul grosimii elementelor conectate
b) Diametrul\u003e Grosimea elementelor conectate
3. Aranjarea cilindrică de stejar
4. Stejar lamelar brazen
Notă: diametrele unghiilor și copiilor, grosimea elementelor, lățimea și grosimea coptierilor plăcii trebuie luate în cm.

La determinarea diametrului copiatoarelor cilindrice de stejar, trebuie luate nu mai mult de 0,25 grosimea mai subțire a elementelor conectate.

Comunicarea în cusături ar trebui să fie uniform pe lungimea elementului. La elementele drepte deschise cu balamale, este permisă în cartierele medii ale lungimii de lungime a comunicării în cantități jumătate, însărcinate cu formula (12), cantitatea acceptată pentru cartierele extreme ale lungimii elementului.

Flexibilitatea elementului component calculat cu formula (11) trebuie luată nu mai mult decât flexibilitatea ramurilor individuale determinate de formula

(13)

		suma momentelor de inerție a secțiunilor transversale brute ale ramurilor individuale în ceea ce privește axele proprii paralele cu axa (a se vedea CRUS2);
			secțiunea transversală a elementului brut;
			lungimea calculată a elementului.

Flexibilitatea elementului compozit față de axa care trece prin centrele de severitate ale secțiunilor tuturor ramurilor (axa din Fig.2), trebuie definită ca și pentru un element dintr-o singură bucată, adică. Fără a lua în considerare avantajul legăturilor, dacă ramurile sunt încărcate uniform. În cazul sucursalelor încărcate inegale, punctul 4.7 ar trebui să fie ghidat.

Dacă ramurile elementului component au o secțiune diferită, atunci flexibilitatea estimată a ramurii în formula (11) trebuie luată egal cu:

(14)

definiția este prezentată în figura 2.

4.7. Elemente compozite privind conexiunile de combustibil, parte din ramurile care nu sunt operate la capete, este lăsată să calculeze pentru rezistență și stabilitate prin formulele (5), (6) sub rezerva următoarelor condiții:

a) zona transversală a elementului și trebuie determinată de secțiunea transversală a ramurilor deschise;

b) flexibilitatea elementului față de axă (vezi CRIS2) este determinată prin formula (11); În același timp, momentul de inerție este adoptat ținând cont de toate sucursalele, iar zona este deschisă numai;

c) la determinarea flexibilității față de axa (a se vedea CRIS.2), momentul inerției trebuie determinat prin formula

momente de inerție a secțiunilor transversale, respectiv, sprijinul și sucursalele subdezvoltate.

4.8. Calculul privind stabilitatea elementelor comprimate centrale ale variabilei în înălțimea secțiunii trebuie efectuată prin formula

		suprafața secțiunii transversale cu dimensiuni maxime;
		coeficientul care ia în considerare altitudinea înălțimii secțiunii, determinată de tabelul 1, apendicele 4 (pentru elementele unei secțiuni constante);
		coeficientul de îndoire longitudinală, determinată conform revendicării 4.3 pentru flexibilitate corespunzătoare secțiunii transversale cu dimensiunile maxime.

Îndoiți elemente

4.9. Calculul elementelor de îndoire furnizate pe pierderea stabilității unei forme de deformare plane (vezi pp.4.14 și 4.15), pentru rezistența la tensiunile normale trebuie efectuată prin formula

		momentul estimat de îndoire;
		rezistența calculată a îndoirii;
		momentul estimat al rezistenței secțiunii transversale a elementului. Pentru elementele dintr-o singură bucată pentru elementele componente îndoite de pe compușii suplați, timpul estimat de rezistență trebuie să se facă într-un cuplu egal al rezistenței nete înmulțit cu coeficientul; Valorile pentru elementele compuse din aceleași straturi sunt prezentate în tabelul. 13. Când se determină slăbirea secțiunilor, situată pe secțiunea de element de până la 200 mm lungime, sunt luate prin combinarea într-o singură secțiune.

Tabelul 13.

Desemnarea coeficienților	Numărul de straturi din element	Valoarea coeficienților pentru calcularea elementelor componente îndoite în zborurile, m
Notă. Pentru valorile intermediare ale valorii intervalului și a numărului de straturi, coeficienții sunt determinați prin interpolare.

4.10. Calculul elementelor de îndoire asupra durabilității balansului trebuie efectuate prin formula

		forța transversală estimată;
		momentul static al unei părți brute ale secțiunii transversale a elementului față de axa neutră;
		momentul inerției secțiunii transversale brute a elementului față de axa neutră;
		lățimea calculată a secțiunii elementului;
		rezistența calculată la crevină în timpul îndoirii.

4.11. Numărul de secțiuni care sunt aranjate uniform în fiecare cusătură a elementului compozit pe un complot cu o linie fără echivoc de forțe transversale trebuie să satisfacă condiția

(19)

		abilitatea de comunicare a transportatorului calculat în această cusătură;
		momente de îndoire în secțiunile inițiale și finite ale secțiunii în cauză.

Notă. În prezența în cusătura legăturilor de diferite capacități lagăr, dar

la fel prin natura lucrării (de exemplu, brazare și unghii) transportatori

abilitățile ar trebui să fie însumate.

4.12. Calculul elementelor unei piese pentru rezistență în îndoirea oblică trebuie efectuată prin formula

(20)

	componentele momentului de îndoire calculat pentru axele principale ale secțiunii și
	momentele rezistenței secțiunii transversale a netului față de axele principale ale secțiunii transversale și

4.13. Elementele curbilinare lipite îndoite de un moment care își reduc curbura trebuie verificate pentru tensiunile radiale de tracțiune prin formula

(21)

		tensiune normală în zona întinsă cu fibră extremă;
		tensiunea normală în secțiunea fibră intermediară pentru care sunt determinate solicitări radiale de tracțiune;
		distanța dintre extreme și fibrele luate în considerare;
		raza de curbură a liniei care trece prin centrul de greutate a terenului de tensiuni normale de întindere încheiate între fibrele extreme și considerate;
		rezistența la lemn calculată la întinderea din fibrele primite conform revendicării 7 Tabelul 3.

4.14. Calculul stabilității unei forme plate de deformare a elementelor de îndoire ale secțiunii dreptunghiulare trebuie efectuată prin formula

		momentul maxim de îndoire pe site-ul în cauză
		momentul maxim de rezistență la brutale pe site în cauză

Coeficientul pentru elementele îndoite ale secțiunii transversale dreptunghiulare, fixat cu suspendare de la offset de la planul de îndoire și fixat de la rotație în jurul axei longitudinale în secțiunile de referință, trebuie determinat prin formula

		distanța dintre secțiunile de susținere ale elementului și când fixați marginea comprimată a elementului la punctele intermediare de la deplasarea din planul de îndoire - distanța dintre aceste puncte;
		lățimea secțiunii transversale;
		Înălțimea maximă a secțiunii transversale pe site;
		coeficientul în funcție de forma curbelor momentelor de încovoiere de pe site-ul definit de tabelul 2, 3 din apendicele 4 din aceste standarde.

Când se calculează momentele îndoite cu o schimbare liniară în lungimea înălțimii și o lățime constantă în secțiune transversală, care nu are fixări din plan pentru o margine întinsă sau cu coeficientul cu formula (23), înmulțit cu un factor suplimentar, Valorile sunt prezentate în Tabelul 2. La \u003d 1.

La consolidarea planului de îndoire la punctele intermediare ale marginii întinse a elementului de pe zona coeficientului definit prin formula (23), coeficientul trebuie înmulțit cu coeficientul:

:= (24)

		unghiul central în radiani, determinând secțiunea contururilor circulare (pentru elementele rectiliniene);
		numărul de intermediari armați (cu același pas) punctele de margine întinsă pe amplasament (cu o cantitate egală cu 1).

4.15. Verificarea stabilității unei forme plate de deformare a elementelor de îndoire a secțiunilor străine sau a secțiunilor transversale ar trebui efectuată în cazurile în care

lățimea centurii concise a secțiunii transversale.

Calculul trebuie efectuat prin formula

		coeficientul de îndoire longitudinală din planul de îndoire al unei centuri comprimate dintr-un element, determinat conform revendicării 4.3;
		rezistența la compresie estimată;
		momentul rezistenței secțiunii transversale brute; În cazul pereților de placaj - prezentul timp de rezistență în planul de îndoire al elementului.

Elemente supuse forței axiale cu îndoire

4.16. Calculul elementelor de îndoire extrem de întinse și întinse ar trebui să fie realizat prin formula

(27)

4.17. Calculul rezistenței elementelor de îndoire comprimate și comprimate ar trebui să fie realizat prin formula

(28)

Note: 1. Pentru elementele deschise cu balamale cu epolete simetrice

creșterea momentelor sinusoidale, parabolice, poligonale

și aproape de ei contine, precum și pentru elementele consolei pe care le urmează

determinați formula

			coeficientul variind de la 1 la 0, care ia în considerare momentul suplimentar de la forța longitudinală datorită deformării elementului determinat prin formula
		momentul îndoit în secțiunea estimată fără a ține seama de momentul suplimentar al forței longitudinale;
		coeficientul determinat prin formula (8) p.4.3.

2. În cazurile în care, în elementele operate de articulație ale fuziunii momentelor de îndoire, au o contur triunghiular sau dreptunghiular, coeficientul de formula (30) trebuie înmulțit cu factorul de corecție:

(31)

3. Cu încărcarea asimetrică a elementelor deschise cu articulații, valoarea momentului de încovoiere trebuie determinată prin formula

(32)

		momente de îndoire în secțiunea estimată a elementului din componentele simetrice și cosimetrice ale încărcăturii;
		coeficienții determinați prin formula (30) cu magnitudinile flexibilității corespunzătoare formelor simetrice și co-simetrice de îndoire longitudinală.

4. Pentru elementele variabilei în înălțimea secțiunii, ar trebui luată zona din formula (30) pentru a maximiza înălțimea secțiunii, iar coeficientul trebuie înmulțit cu coeficientul primit de Tabelul 1.

5. Cu raportul dintre aplecarea la tensiuni de la compresie mai mică de 0,1, elementele de îndoire a luptelor trebuie, de asemenea, verificate pentru stabilitate prin formula (6) fără a lua în considerare momentul de încovoiere.

4.18. Calculul stabilității unei forme plane de deformare a elementelor de îndoire comprimat trebuie realizat prin formula

(33)

		zona brută cu dimensiunile maxime ale secțiunii elementului de pe site;
		pentru elemente fără a fixa zona întinsă din planul de deformare și pentru elementele având astfel de fixări;
		coeficientul de îndoire longitudinală, determinată prin formula (8) pentru flexibilitatea elementului elementului lungimii estimate din planul de deformare;
		coeficientul determinat prin formula (23).

În prezența în elementul de pe complotul din planul de deformare din partea laterală întinsă de la marginea marginii, coeficientul trebuie să fie înmulțit cu coeficientul de formula (24) și coeficientul - coeficientul cu formula

(34)

La calcularea elementelor variabilei în înălțimea secțiunii, fără a avea elemente de fixare din plan pentru o margine întinsă sau cu coeficienți și determinată prin formule (8) și (23), ar trebui să fie înmulțită în continuare cu coeficienții și prezentați în tabel 1 și 2 .Four. Pentru

4.19. În elementele compozite comprimate, stabilitatea celei mai intense ramuri trebuie verificată dacă lungimea calculată a acesteia depășește șapte grosime a ramurii, în conformitate cu formula

(35)

Stabilitatea elementului component de îndoire comprimat din planul de îndoire trebuie verificată prin formula (6) fără a lua în considerare momentul de încovoiere.

4.20. Numărul de secțiuni de legături care sunt plasate uniform în fiecare cusătură a componentei de îndoire comprimată într-un complot cu o așezare fără echivoc a forțelor transversale atunci când forța compresivă este aplicată în secțiunea transversală trebuie să satisfacă condiția

unde coeficientul este acceptat în Tabelul 1.

		momentul static al unei părți brute ale secțiunii transversale față de axa neutră; cu capete fixe cu balamale, precum și cu o fixare a balamalelor în punctele intermediare ale elementului - 1; cu una articulată și fixă \u200b\u200bși cu altă deconectare anchetă - 0,8; cu un capăt încărcat și al altui capăt încărcat gratuit - 2.2; În ambele terminații atacate - 0,65. În cazul distribuit uniform de-a lungul lungimii elementului încărcăturii longitudinale, coeficientul trebuie luat egal cu: În ambele balamale și capete fixe - 0,73; cu un singur sfârșit și alt capăt liber - 1.2. Lungimea calculată a elementelor intersectate interconectate la locul de intersecție trebuie luată egal cu: când verificați stabilitatea în planul structurilor - distanța de la centrul nodului la punctul de intersecție al elementelor; când verificați stabilitatea din planul de proiectare: a) în cazul intersecției a două elemente comprimate - lungimea totală a elementului;	Numele elementelor structurale	Limitați flexibilitatea
1. Cureaua comprimată, referințe și ferme de referință, coloane
2. Alte elemente stoarse ale fermelor și alte structuri transversale
3. Elemente de legătură comprimate
4. Curele de fermă întinse în planul vertical
5. Alte elemente întinse ale fermelor și a altor structuri transversale
Pentru linii de aer susținute

Suma trebuie administrată cel puțin 0,5;

c) în cazul intersecției unui element comprimat cu o întindere egală în magnitudinea forței - cea mai mare lungime a elementului comprimat măsurată din centrul nodului la punctul de intersecție al elementelor.

Dacă elementele care intersectează au o secțiune compozită, atunci în formula (37), valorile de flexibilitate adecvate determinate prin formula (11) trebuie înlocuite.

4.22. Flexibilitatea elementelor și a ramurilor lor individuale în structuri din lemn Nu trebuie să depășească valorile specificate în tabelul. 14.

Caracteristicile calculului elementelor lipite

de la placaj cu lemn

4.23. Calculul elementelor lipite de la placaj cu lemn trebuie efectuat în conformitate cu metoda secțiunii transversale transversale.

4.24. Forța plăcilor de placaj întins (fig.3) și panourile trebuie verificate prin formula

momentul rezistenței secțiunii transversale prezentate în placaj, care trebuie determinată în conformitate cu indicațiile clauzei 4.25.

4.25. Prezentul moment de rezistență a secțiunii transversale a plăcilor lipite de la placaj cu lemn trebuie determinată prin formula

distanța de la centrul de greutate al secțiunii centrate la fața exterioară a tăriei;

Fig.3. Secțiunea transversală a plăcilor lipite din placaj și lemn

momentul static al părții de deplasare a secției date în raport cu axa neutră;

rezistența estimată la balansarea lemnului de-a lungul fibrelor sau placajului de-a lungul fibrelor straturilor exterioare;

lățimea calculată a secțiunii, care trebuie luată egală cu lățimea totală a coastelor cadrului.

pătrat total (gros) - zona transversală a pietrei (bloc) fără deducerea zonelor de goliciune și piese proeminente. [Dicționar rusesc anglo de design construcții de construcții. MNTKS, MOSCOW, 2011] Teme Structuri de construcții en grosiere ...

cross secțiune transversală - A - [Dicționar rusesc anglo pentru proiectarea desenelor de construcții. MNTKS, MOSCOW, 2011] Teme Constructii Sinonime Sinonime o secțiune transversală brută a unui bolț ... Directorul traducătorului tehnic

partea superioară - 3.10 Partea de referință: elementul structurii de punte, transmiterea încărcăturii din structura spanului și asigurarea mișcării unghiulare și liniare necesare a nodurilor de susținere a structurii spanului. Sursa: o sută GK Transstroy 004 2007: metal ... ...

GOST R 53628-2009: Piese de susținere a rolelor metalice pentru clădirile de poduri. Condiții tehnice - Terminologie GOST R 53628 2009: Roller Metal suportă pentru clădiri de poduri. Specificații Document original: 3.2 Lungimea de dormit: Distanța dintre elementele structurale extreme ale structurii de span, măsurată prin ... Directorul dicționar Termeni de reglementare și documentație tehnică

Stabilirea structurilor naturale sau pietre artificiale.. Așezarea pietrelor naturale prin alternanța frumoasă a rândurilor de zidărie, precum și culoarea naturală pietre naturale. Punerea unor astfel de pietre dă un arhitect mai multe oportunități ... ... Enciclopedia Culoare

Terminologie 1 :: Numărul zilei DW a săptămânii. "1" corespunde luni pentru a defini termenul din diferite documente: DIV DUT DIFERENȚA dintre Moscova și timpul coordonat la nivel mondial, exprimat de numărul de ore de definire a termenului de la ... ... Directorul dicționar Termeni de reglementare și documentație tehnică

- (SUA) (Statele Unite ale Americii, SUA). I. General State american B. America de Nord. Zona 9.4 milioane km2. Populația de 216 de milioane de oameni. (1976, evaluare). Capitala din Washington. În administrativ, teritoriul Statelor Unite ...

GOST R 53636-2009: Celuloză, hârtie, carton. Termeni și definiții - Terminologie GOST R 53636 2009: Celuloză, hârtie, carton. Termeni și definiții ale documentului original: 3.4.49 Masa absolut uscată: masa de hârtie, carton sau celuloză după uscare la o temperatură de (105 ± 2) ° C până la o masă constantă în condiții ... ... Directorul dicționar Termeni de reglementare și documentație tehnică

Stația hidroelectrică (stație hidroelectrică), un complex de structuri și echipamente, prin care energia fluxului de apă este transformată în energie electrică. HPP constă dintr-un circuit consistent de structuri hidrotehnice (vezi Hydraulic ... ... Enciclopedia sovietică mare

- (Până în 1935 Persia) I. Informații generale I. State în Asia de Vest. Se învecinează cu S. Din URSS, pentru Z. cu Turcia și Irak, pe V. cu Afganistan și Pakistan. Spălate la Marea S. Caspică, pe Y. Persian și Omansky Bays, ... ... Enciclopedia sovietică mare

sNIP-ID-9182: Specificații tehnice pentru tipurile de lucrări în timpul construcției, reconstrucției și reparării drumurilor și a structurilor artificiale pe ele - Terminologie SNIP ID 9182: Specificații tehnice pentru tipurile de lucrări în construcția, reconstrucția și repararea drumurilor și a structurilor artificiale pe ele: 3. Autogudaronator. Utilizat la întărirea granulatului de beton asfalt ... ... Directorul dicționar Termeni de reglementare și documentație tehnică

DAR - zona secțiunii transversale;

Un bn. - secțiunea transversală a șurubului net;

ANUNȚ. - secțiunea secțiunii transversale;

Un F. - secțiunea transversală a raftului (centurii);

Un n. - zona de secțiune transversală netă;

Un W. - secțiunea transversală a zonei;

Un WF. - zona transversală a cusăturii de colț;

Un wz. - zona transversală a frontierei de fuziune;

E. - modul elastic;

F. - forta;

G. - modulul de schimbare;

J B -momentul inerției secțiunii ramurii;

J M.; J D. - momente de secțiuni transversale de inerție ale cureaua și ferma divizată;

J S. - momentul inerției secțiunii transversale a coastei, a scândurilor;

J SL. - momentul secției de inerție a nervurii longitudinale;

J T. - momentul inerției fasciculului răsucite, feroviar;

J X.; J y. - momente de secțiuni transversale de inerție ale brut față de axele, respectiv x-X. și y-y.;

J xn.; J YN. - aceleași secțiuni transversale nete;

M. - moment, momentul îndoitului;

M x.; ALE MELE. - momente în raport cu axele, respectiv x-X. și y-y.;

N. - Forța longitudinală;

N anunț. - efort suplimentar;

N bm. - puterea longitudinală din momentul în ramură a coloanei;

Q. - forță transversală, forță de forfecare;

Q fic. - forța transversală convențională pentru elementele de conectare;

Q S. - incidența forței transversale condiționate la sistemul de scânduri situate în același plan;

R ba. - rezistența estimată la întinderea șuruburilor fundației;

R bh. - Rezistența calculată la întinderea șuruburilor de înaltă rezistență;

R bp. - rezistența calculată a compușilor cu șuruburi;

R bs. - rezistența calculată a tăierii șurubului;

R bt. - rezistența calculată a șuruburilor de întindere;

R bun. - Rezistența de reglementare a șuruburilor de oțel luate egale cu rezistența temporară Σ B. Conform standardelor de stat și condițiilor tehnice de pe șuruburi;

R bv. - rezistența calculată la întinderea șuruburilor în formă de U;

R cd. - rezistența calculată la compresia diametrică a patinoarilor (cu atingere liberă în construcții cu mobilitate limitată);

R dh. - Rezistența calculată la întinderea firului de înaltă rezistență;

R lp. - rezistența estimată la localul înfundat în balamale cilindrice (ciupituri) cu atingere strânsă;

R P. - rezistența calculată a fost împământată suprafața de capăt (în prezența potrivirii);

R S. - rezistența calculată a devenit o schimbare;

Rh. - rezistența estimată la întinderea oțelului în direcția grosimii laminate;

R U. - rezistența calculată a devenit întindere, comprimare, îndoire prin rezistență temporară;

Alerga - Rezistența temporară au devenit o discontinuitate luată egală cu valoarea minimă Σ B. Conform standardelor de stat și specificațiilor tehnice;

R wf. - rezistența estimată a cusăturilor unghiulare ale tăieturii (condiționate) pentru cusătura metalică;

R wu. - rezistența calculată a compresiei îmbinărilor sudate, întinderea, îndoirea prin rezistență temporară;

R wun. - rezistența de reglementare a metalelor cusăturii pe rezistență temporară;

R ws. - rezistența calculată a conexiunilor de schimbare sudate la cap la cap;

R wy. - Rezistența calculată a compresiei îmbinărilor sudate, întinzându-se și îndoirea forței de randament;

R WZ. - rezistența calculată a suturilor unghiulare ale tăieturii (condiționate) pe metalul limitei de fuziune;

R y. - rezistența calculată a devenit întinderea, comprimarea, îndoirea forței de randament;

R yn -rezistența la randament a oțelului, luată egală cu valoarea rezistenței la randament σ T conform standardelor de stat și a condițiilor tehnice pentru oțel;

S. - momentul static al piesei de deplasare a secțiunii transversale a brut față de axa neutră;

W x.; W y. - momente ale rezistenței secțiunii transversale a brut față de axe, respectiv x-X. și y-Y;

W xn.; W yn.- momente ale rezistenței secțiunii transversale a netului în raport cu axele, respectiv x-X. și y-y.;

b. - lățimea;

b ef. - lățimea calculată;

bf. - lățimea raftului (centura);

b H. - lățimea părții proeminente a coastei, mătură;

c.; c X.; c y. - coeficienți pentru calcularea rezistenței luând în considerare dezvoltarea contului deformări din plastic Când îndoiți cu privire la axele, respectiv x - x, y-y;

e. - excentricitatea puterii;

h. - înălțimea;

h ef. - înălțimea estimată a peretelui;

h w. - înălțimea peretelui;

i. - raza secției de inerție;

sunt în. - cea mai mică rază a inerției secțiunii;

i X.; i y. - secția de inerție radii față de axe, respectiv x-X.și y-y.;

cE FACI. - Cat de cusătură unghiulară;

l. - lungime, span;

l C. - lungimea standului, coloanele, struturile;

l D. - lungimea culorii;

l Ef. - Calculat, lungime condiționată;

l M. - lungimea panoului pentru fermă sau coloană;

l S. - lungimea plăcii;

l w. - lungimea sudurii;

l X.; lu - lungimile calculate ale elementului din planurile perpendiculare pe axe, respectiv x-X.și y-y.;

m -excentricitatea relativă ( m. = eA. / TOALETA.);

m ef. - a prezentat excentricitatea relativă ( m ef. = mη.);

r. - rază;

t. - grosime;

t F. - grosimea de raft (centură);

t w. - grosimea peretelui;

β F. și β z. - coeficienți pentru calcularea cusăturii unghiulare, respectiv pe metalul cusăturii și metalul limitei de fuziune;

Γ B. - coeficientul condițiilor de funcționare;

Γ c. - coeficientul condițiilor de muncă;

Γ N. - coeficientul de fiabilitate pentru scopul propus;

γ M. - coeficientul de fiabilitate pe material;

Γ U. - coeficientul de fiabilitate în calculele privind rezistența temporară;

η - coeficientul de influență a secțiunii secțiunii;

λ - Flexibilitate ( λ = l Ef. / i.);

Flexibilitate condiționată ();

λ EF. - flexibilitatea redusă a tijei secțiunii transversale;

Flexibilitatea enumerată condiționată a tijei secțiunii transversale ( );

Flexibilitate condiționată de perete ( );

Cea mai mare flexibilitate condiționată a peretelui;

λ X.; λ Y. - flexibilitatea estimată a elementului din planurile perpendiculare pe axe, respectiv x-X și Y-Y;

v. - coeficientul de deformare transversală a oțelului (Poisson);

Σ loc. - stres local;

Σ x.; Σ y. - tensiunile normale paralele cu axele, respectiv x-X.și y-Y;

τ xy. - stres tangent;

φ (h., y.) - coeficientul de îndoire longitudinală;

φ B. - coeficientul de reducere a rezistenței calculate în forma flexibilă a pierderii de stabilitate a grinzilor;

φ E. - Coeficientul de reducere a rezistenței calculate în timpul unei compresii din afara centrulară.

1. Dispoziții generale. 2 2. Materiale pentru structuri și conexiuni. 3 3. Caracteristicile estimate ale materialelor și compușilor. 4 4 *. Contabilitatea condițiilor de lucru și de proiectare. 6 5. Calcularea elementelor structurilor din oțel pe forțele axiale și îndoite. 7 elemente comprimate centralizate și comprimate central. 7 articole de îndoire. 11 Elemente supuse forței axiale cu îndoire. 15 Piese de susținere. 19 6. Lungimile estimate și limitarea flexibilității elementelor structurilor metalice. 19 Lungimi estimate ale elementelor de ferme și conexiuni plate. 19 Lungimi estimate ale elementelor structurilor de zăbrele spațiale. 21 Lungimi estimate ale elementelor structurale structurale. 23 Lungimi estimate ale coloanelor (rafturi) 23 Limitați flexibilitatea elementelor comprimate. 25 Limitați flexibilitatea elementelor întinse. 25 7. Verificați stabilitatea pereților și a foilor de talie de coturi și elemente comprimate. 26 pereți de grinzi. 26 pereți de elemente de îndoire ascunse și comprimate și comprimate. 32 Foi de curea (rafturi) ale elementelor centrale, comprimate, comprimate, comprimate și îndoite. 34 8. Calcularea structurilor de frunze. 35 Calculul pentru rezistență. 35 Calculul pentru stabilitate. 37 Cerințe de bază pentru calcularea structurilor membranelor metalice. 39 9. Calculul elementelor structurilor din oțel la rezistență. 39 10. Calcularea elementelor structurilor din oțel pentru rezistență luând în considerare distrugerea fragilă. 40 11. Calcularea structurilor metalice. 40 de conexiuni sudate. 40 conexiuni de șuruburi. 42 compuși pe șuruburi de înaltă rezistență. 43 compuși cu capete măcinate. 44 Conexiuni curelei în grinzi compozite. 44 12. Cerințe generale pentru proiectarea structurilor metalice. 45 prevederi de bază. 45 conexiuni sudate. 46 Compuși cu șuruburi și compuși pe șuruburi de înaltă rezistență. 46 13. Cerințe suplimentare pentru proiectarea clădirilor și structurilor de producție. 48 de deviere relativă de deformare și design. 48 distanțe între cusăturile de temperatură. 48 ferme și acoperiri structurale. 48 coloane .. 49 de comunicații. 49 grinzi. 49 grinzi de macara. 50 de structuri de frunze. 51 Montare montare. 52 14. Cerințe suplimentare pentru proiectarea clădirilor și structurilor publice rezidențiale și publice. 52 clădiri cadru. 52 acoperiri suspendate. 52 15 *. Cerințe suplimentare pentru proiectarea suporturilor de linii electrice de putere, desene de dispozitive de distribuție deschise și linii de rețele de contact de transport. 53 16. Cerințe suplimentare pentru proiectarea structurilor structurilor antenei (AC) de comunicare cu o înălțime de până la 500 m. . 55 17. Cerințe suplimentare pentru proiectarea structurilor hidraulice fluviale. 58 18. Cerințe suplimentare pentru proiectarea grinzilor cu un perete flexibil. 59 19. Cerințe suplimentare pentru proiectarea grinzilor cu perete perforat. 60 20 *. Cerințe suplimentare pentru proiectarea structurilor de clădiri și structuri în timpul reconstrucției. 61 Anexa 1. Materiale pentru structuri metalice și rezistența calculată. 64 Anexa 2. Materiale pentru structuri metalice și rezistența calculată. 68 Anexa 3. Caracteristicile fizice ale materialelor. 71 Anexa 4 *. Coeficienții condițiilor de lucru pentru un colț unic întins atașat de un șurub de raft. 72 Apendicele 5. Coeficienții pentru calcularea rezistenței elementelor structurilor metalice, luând în considerare dezvoltarea deformărilor plastice. 72 Anexa 6. Coeficienții pentru calcularea stabilității elementelor centrale, comprimate și comprimate comprimate. 73 Anexa 7 *. Factori φ B. Pentru a calcula grinzile pentru stabilitate. 82 Anexa 8. Tabele pentru calcularea elementelor privind rezistența și luarea în considerare a distrugerii fragile. 85 Anexa 8, a. Determinarea proprietăților metalice. 88 Anexa 9 *. întreținere litere Notație Valori. 89

Combina metalurgică din Siberia de Vest a fost stăpânită de producția de oțel laminat în formă (colțuri de egalizare, chalere, canale) cu o grosime a raftului la 10 mm inclusiv prin închirierea de C345 în formă de carbon oțel modificat Niobiu, dezvoltat de combine, SA " Institutul Ural. Metale "și convenite de TSNII. Kucherenko.

Rapoartele căștilor de căștii că rularea în formă de oțel C345 Categorii 1 și 3 pentru TU 14-11-302-94 pot fi utilizate în conformitate cu structurile oțelului SNIP II-23-81 "(Tabelul 50) din aceleași structuri pentru care furnizate Închiriere de oțel C345 Categorii 1 și 3 conform GOST 27772-88.

Șeful căștilor V.V. Tishchenko.

Introducere

Industria metalurgică a fost stăpânită de producția de închiriere pentru structuri metalice de construcție și oțel dopat din punct de vedere economic C315. Consolidarea, de regulă, se realizează prin microtalion de calm cu emisii reduse de carbon, unul dintre elementele: titan, niobiu, vanadiu sau nitruri. Aliajul poate fi combinat cu tratament de rulare sau termic.

Volumul obținut de producție de fișă și profiluri în formă de oțel nou C315 vă permite să satisfaceți pe deplin nevoile de construcție la box office caracteristicile de rezistență și rezistența la rece aproape de standardele pentru oțel cu aliaj scăzut în conformitate cu GOST 27772-88.

1. Documentație de reglementare de închiriere

În prezent, au fost dezvoltate o serie de specificații tehnice pentru închirierea de la oțel C315.

TU 14-102-132-92 "Laminate în formă de oțel C315". Producătorul de manipulare și de închiriere - combinarea metalurgică Nizhne-Tagil, canalele de sortare conform GOST 8240, profilele unghiulare egale, profilele de colț non-echilibru, obișnuite și cu marginile paralele ale rafturilor.

TU 14-1-5140-92 "Închiriere pentru construcții de structuri din oțel. Specificații generale. " Handler - TSNIYCHM, producator laminat - Combina Metalurgica Nizhne-Tagil, sortiment - Logaves conform GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Închirierea de înaltă rezistență pentru structurile de oțel de construcție". Producator de manipulare si inchiriere - combina metalurgica ORSKO-Khalilovsky, o foaie de sortare cu o grosime de la 6 la 50 mm.

TU 14-1-5143-92 "Închiriați o foaie și o rezistență laminată și rezistență la rece." Titularul original - TSNIYCHM, producător laminat - New Lipetsk Metalurgic Combină, Social - Închiriere de foi în conformitate cu GOST 19903 Grosime până la 14 mm inclusiv.

TU 14-105-554-92 "Închiriere de foi de rezistență ridicată și rezistență la rece". Titularul scriptului și producătorul de produse laminate - Cherepovets Plante metalurgice, o gamă de închiriere în conformitate cu GOST 19903 Grosime până la 12 mm inclusiv.

2. Dispoziții generale

2.1. Închirierea de oțel C315 Este recomandabil să se aplice în loc de oțel C255, C285 în conformitate cu GOST 27772-88 pentru grupe de structuri pe Snip II-23-8i, utilizarea în zonele climatice de construcție cu decontarea temperatura minus 40 ° C nu este permisă. În acest caz, este necesar să se utilizeze rezistența laminată crescută din oțel C315.

3. Materiale pentru desene

3.1. Închirierea de oțel C315 vine patru categorii, în funcție de testele pentru testele de îndoire a impactului (categoriile sunt adoptate la fel cu laminate din oțel C345 conform GOST 27772-88).

3.2. Închirierea de oțel C315 poate fi utilizată în construcții, ghidată de tabelul de date. unu.

tabelul 1

* Cu grosimea laminată nu mai mare de 10 mm.

4. Caracteristicile de calcul ale laminate și compușii

4.1. Reglementarea și rezistența laminată calculată din oțel C315 sunt acceptate în conformitate cu tabelul. 2.

masa 2

Grosimea laminată, mm	Rezistența la reglementarea laminată, MPA (KGF / MM 2)	Rezistența la rulare estimată, MPA (KGF / MM 2)
	format	Foaie, în bandă largă universală	format
R yn.	Alerga	R yn.	Alerga	R y.	R U.	R y.	R U.
2-10	315 (32)	440 (45)	315 (32)	440 (45)	305 (3100)	430 (4400)	305 (3100)	430 (4400)
10-20	295 (30)	420 (43)	295 (30)	420 (43)	290 (2950)	410 (4200)	290 (2950)	410 (4200)
20-40	275 (28)	410 (42)	275 (28)	410 (42)	270 (2750)	400 (4100)	270 (2750)	400 (4100)
40-60	255 (26)	400 (41)	-	-	250 (2550)	390 (4000)	-	-

4.2. Rezistența estimată a articulațiilor de oțel sudate C315 pentru specii diferite Compușii și compușii de stres trebuie determinată prin SNIP II-23-81 * (p. 3.4, Tabelul 3).

4.3. Rezistența estimată la elementele încorporate conectate prin șuruburi trebuie determinată de SNIP II-23-81 * (p. 3.5, Tabelul 5 *).

5. Calculul compușilor

5.1. Calculul îmbinărilor sudate și cu șurub de oțel C315 se efectuează în conformitate cu cerințele SNIP II-23-81.

6. Producția de structuri

6.1. La fabricarea structurilor de construcții din oțel C315, aceeași tehnologie ar trebui utilizată ca și pentru oțel C255 și C285 conform GOST 27772-88.

6.2. Materialele pentru sudarea oțelului C315 trebuie luate în conformitate cu cerințele SNIP II-23-81 * (Tabelul 55 *) pentru oțelul laminat C255, C285 și C345 - conform GOST 27772-88, având în vedere rezistența calculată a oțelului laminat C315 pentru diferite grosimi.

La aplicarea în construirea unei grosimi a rezistenței ridicate a puterii totale pe TU 14-104-133-92

Minstroy Rusia a trimis ministere și departamente Federația Rusă, Republicile Republicii ca parte a Federației Ruse, a proiectului și a institutelor de cercetare nr. 13-227 din 11 noiembrie 1992 din următorul conținut.

Combina metalurgică Orsko-Khalilovsky a fost stăpânită de producția de oțel laminat cu pereți groși, cu o grosime de 6-50 mm pentru condițiile tehnice ale lui TU 14-104-133-92 "Închirierea de rezistență sporită pentru structurile oțelului de construcție", dezvoltate de către plantă, ITMT Tsnichelete și CNII. Kucherenko.

Se combină datorită microcelkingului oțelului calm cu carbon cu emisii reduse de carbon sau a vanadiului (sau altor) cu posibilă utilizare a tratamentului termic și a modurilor de rulare controlate, a fost obținut un nou tip de metal foarte eficient din oțel C315 și C345E, ale căror proprietăți nu sunt inferioare Ratele de închiriere de la oțel cu aliaj scăzut în conformitate cu GOST 27772-88. Metoda de microlare, tipul de tratament termic și modurile de rulare alege producătorul. Închirierea vine patru categorii, în funcție de cerințele privind testul de îndoire a impactului, adoptat în GOST 27772-88 și Snip II-23-81 *, precum și în standardul FRG DIN 17100 (pe eșantioane cu tăietură ascuțită). Categoria și tipul de testare a impactului este indicată de consumator în ordinea rulării metalice.

Minstroy Rusia raportează că închirierea de oțel C345E în conformitate cu TU 14-104-133-92 poate fi aplicată de-a lungul și în loc să se rostogolească din oțel C345 conform GOST 27772-88 în modelele planificate de structurile de oțel SNIP II-23-81 * ", fără recalcularea secțiunilor elementelor și a compușilor lor. Domeniul de aplicare, rezistențele la rulare de reglementare și calculate din oțel C315 pentru TU 14-104-133-92, precum și materialele utilizate pentru sudură, rezistențele calculate de îmbinări sudate și elemente crud legate de șuruburi trebuie luate pe recomandările CNII. Kucherenko, publicat mai jos.

Combina metalurgică Nizhnyagil a fost stăpânită de producția de oțel laminat în formă de format în conformitate cu GOST 8240, colțurile conform GOST 8509 și GOST 8510, în conformitate cu GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, larg - Barele în conformitate cu GOST 26020 pentru condițiile tehnice ale lui TU 14-1 -5140-82 "Închirierea de înaltă rezistență ridicată pentru structurile de oțel de construcție", dezvoltate de plantă, tsnnifermem-le. Bardina și tsnieisk-le. Kucherenko.

Combina datorită selecției raționale a compoziției chimice din oțelul mic-carbon, microlarea și saturația cu nitridele și carbonitrii cu măcinarea cu cereale în timpul procesului de rulare, s-a obținut un tip foarte eficient de oțel laminat din oțel C315, C345 și C375, ale căror proprietăți nu sunt inferioare ratelor de închiriere de la oțeluri cu aliaj scăzut în conformitate cu GOST 27772.

Închirierea vine patru categorii, în funcție de cerințele privind testul de îndoire a impactului, adoptat în GOST 27772-88 și Snip II-23-81 *, precum și în standardul FRG DIN 17100 (pe eșantioane cu tăiere ascuțită) . Categoria și tipul de testare a impactului este indicată de consumator în ordinea rulării metalice.

Gosstroy Rusia raportează că închirierea de oțel C345 și C375 în funcție de TU 14-1-5140-92 poate fi aplicată și în locul oțelului laminat din oțel C345 și C375 conform GOST 27772-88 în structurile planificate de Snip II-23 -81 * "Proiecte de oțel", fără recalcularea secțiunilor elementelor și a conexiunilor acestora. Domeniul de aplicare, reglementările și rezistențele la rulare calculate din oțel C315 pentru TU 14-1-3140-92, precum și materialele utilizate pentru sudură, rezistențele calculate ale îmbinărilor sudate, elementele crude legate de șuruburi trebuie luate în conformitate cu "Recomandările" CNII . Kucherenko, care au fost publicate în revista "Buletinul echipamentului de construcții" nr. 1 pentru 1993

Deputat președinte v. Alekseev.

Span. Poddubny v.p.

Dispoziții generale

1.1. Aceste standarde trebuie respectate în proiectarea structurilor de construcție a oțelului de clădiri și structuri din diferite scopuri.

Normele nu se aplică designului structurilor de oțel de poduri, tunelurilor de transport și conductelor sub puternic.

La proiectarea structurilor din oțel în condiții speciale de funcționare (de exemplu, desenele cuptoarelor de domeniu, conductele principale și tehnologice, rezervoarele de uz special, construcțiile de construcții care sunt supuse unor efecte seismice, intensive de temperatură sau impactul mediilor agresive, construcții de structuri hidraulice marine), Construcții de clădiri și construcții unice, precum și tipuri speciale de structuri (de exemplu, pre-tensionate, spațiale, agățate), trebuie respectate cerințe suplimentare, reflectând particularitățile activității acestor structuri prevăzute de documentele de reglementare relevante aprobate sau convenit de clădirea de stat URSS.

1.2. La proiectarea structurilor din oțel, este necesar să se respecte standardele pentru protecția structurilor de construcție de la standardele de coroziune și ignifugă pentru proiectarea clădirilor și a structurilor. O creștere a grosimii laminate și pereților țevilor pentru a proteja structurile de coroziune și a crește limita rezistenței la foc a structurilor nu este permisă.

Toate modelele trebuie să fie disponibile pentru observare, curățare, culoare și, de asemenea, nu ar trebui să întârzie umiditatea și să împiedice ventilarea. Profilele închise trebuie sigilate.

1.3 *. La proiectarea structurilor gravide:

alegeți optimul în schema de fezabilitate a structurilor și a secțiunii transversale a elementelor;

aplicați profiluri de închiriere economice și oțel eficient;

aplicați pentru clădiri și structuri, de regulă, structuri tipice sau standard uniforme;

aplicați structuri progresive (sisteme spațiale din elemente standard; construcții care combină transportatorul și funcțiile de închidere; preformat, tip, frunze subțiri și structuri combinate din diferite oțeluri);

să prevadă manufacturabilitatea producției și instalarea structurilor;

aplicați structuri care asigură cea mai mică intensitate a forței de muncă a fabricării, transportului și instalării;

să furnizeze, de regulă, producția de structuri și transportor sau instalarea de înaltă calitate;

furnizați utilizarea compușilor din fabrici de tipuri progresive (sudarea automată și semi-automată, compușii de flanșă, cu capete millasinate, pe șuruburi, inclusiv rezistență ridicată etc.);

având în vedere, de regulă, montarea compușilor pe șuruburi, inclusiv rezistență ridicată; Conexiunile de montare sudate sunt permise cu fundamentarea corespunzătoare;

efectuați cerințele standardelor de stat privind proiectarea speciilor corespunzătoare.

1.4. La proiectarea clădirilor și a structurilor, este necesar să se ia scheme constructive care să asigure rezistența, stabilitatea și imutabilitatea spațială a clădirilor și structurilor în general, precum și elementele lor individuale în timpul transportului, instalării și funcționării.

1.5 *. Oțel și materiale de compuși, restricții privind utilizarea oțelului C345T și C375T, precum și cerințele suplimentare pentru oțelul furnizate, prevăzute de standardele de stat și standardele de CEA sau condițiile tehnice ar trebui să fie indicate în lucrul (km) și detaliat (KMD ) Structuri din oțel și în documentația pentru materiale de comandă.

În funcție de caracteristicile structurilor și ale nodurilor acestora, este necesar atunci când comandarea a început să indice clasa mai mică conform GOST 27772-88.

1.6 *. Structurile din oțel și calculul acestora ar trebui să satisfacă cerințele GOST 27751-88 "Fiabilitatea structurilor și motivelor de construcție. Principalele prevederi pentru calcul "și ST SEV 3972-83" Fiabilitatea structurilor și motivelor de construcție. Proiecte de oțel. Dispoziții de bază pentru calcul. "

1.7. Scheme estimate Iar principalele condiții prealabile trebuie să reflecte condițiile de lucru valide pentru structurile oțelului.

Structurile din oțel ar trebui, de regulă, să calculeze atât sistemele spațiale unice.

Atunci când se împarte sistemele spațiale unice în desene fixe separate, interacțiunea dintre elementele dintre ele însele ar trebui luată în considerare la bază.

Trebuie să se facă alegerea schemelor de calcul, precum și metodele de calcul al structurilor oțelului în ceea ce privește utilizarea eficientă a computerelor.

1.8. Calculul structurilor metalice trebuie efectuat, de regulă, cu privire la deformările inelastice ale oțelului.

Pentru structurile nedefinabile static, metoda de calcul care, luând în considerare deformările inelastice, oțelul nu este dezvoltată, eforturile calculate (forțele de îndoire și cuplu, forțele longitudinale și transversale) ar trebui determinate sub ipoteza de deformări elastice de oțel pe un schemă nedeformată.

Cu justificarea tehnică și economică adecvată, calculul este permis să producă în conformitate cu o schemă deformată, care ia în considerare efectul mișcărilor structurilor sub sarcină.

1.9. Elementele structurilor metalice ar trebui să aibă secțiuni minime care să îndeplinească cerințele acestor standarde, luând în considerare sortarea pentru închiriere și țevi. În secțiunile compozite stabilite de calcul, inepalia nu trebuie să depășească 5%.