Профессиональный УМЗЧ своими руками
После знакомства с конструктором Новосибирского завода "Ноэма" Владимиром Перепелкиным, меня заинтересовала схема его разработки. На выбор конструкции так же повлияли результаты сравнения с другими УМЗЧ различного класса. Сразу оговорюсь, я не сравнивал, но мнению людей, проводивших сравнение, я доверяю. Несмотря на то, что этот УМ создан для профессионального применения, где казалось бы нужно только лишь "чтобы бухало погромче", он имеет отличный звук, гораздо более высокого качества чем Бриги, Брагины и т.д.
В этом УМЗЧ применена модульная конструкция, если можно так назвать. Т.е. он разделен на два логически завершенных блока: усилитель напряжения и выходной мощный повторитель. Это позволяет при необходимости или ради ксперимента применять различную схемотехнику данных узлов. Можно комбинировать ламповый усилитель напряжения и транзисторный выходной каскад. Так же, выходной каскад может быть выполнен как на биполярных транзисторах, так и на MOSFET.
Так как в лампах я, мягко говоря, не силен, мною был выбран транзисторный вариант усилителя напряжения, и биполярный выходной каскад (который опять же по отзывам, звучит лучше MOSFETа). И хотелось повторить вариант, максимально приближенный к авторскому исполнению.
Cхема усилителя напряжения показана здесь:
Из особенностей УН:
симметричный входной диффкаскад,
индуктивная коррекция в первом каскаде,
а также, инвертирующее включение.
NFB - цепь ООС, подключается к выходу повторителя, Out - выход УН. Напряжение питания +-U желательно сделать на 5-7В больше, чем напряжение питания выходного повторителя, это позволит максимально использовать источник питания. Хотя у меня применено такое же (+-75В).
Из особенностей мощного выходного повторителя:
оригинальная система термостабилизации тока покоя (транзисторы VT1, VT2),
высокоэффективная система защиты выходных транзисторов от токовых перегрузок, с самовосстановлением (VT3, VT4, описание - номер 3).
Хоть я и не являюсь сторонником оценки качества звучания по ТТХ, все же пара слов о характеристиках УМЗЧ.
мощность - порядка 500Вт на нагрузке 4Ом,
диапазон воспроизводимых частот далеко за пределами звукового диапазона. УМ без каких-либо искажений воспроизводит синус 100кГц,
Кни - порядка 0.01%,
входное сопротивление 2кОм.
Некоторые возможные замены деталей.
вместо BC546 BC556 допустимо применить BC182 BC212 или отечественные кт3102 кт3107,
быстрые диоды BAV21 допустимо заменить на 1N4937 или 1N4936,
шоттки 1N5817 заменимы на любые из этой серии, с допустимым током 1А,
стабилитроны 1N4744 можно заменить на любые на 15В, с допустимым током более 20мА,
транзисторы VT9 VT10 желательно ставить с граничной частотой не более 50мГц, иначе возможно самовозбуждение,
выходные транзисторы можно поставить любые импортные для аудио, однако примененные 2SC4793 2SA5200 производства TOSHIBA имеют отличные характеристики, при достаточно низкой цене - 100р. за комплементарную пару.
VT1 VT2 выходного каскада можно заменить на 2SA1837 2SC4793.
Для тех, кому мощность 500Вт кажется избыточной - ее очень легко уменьшить. Для этого необходимо только снизить напряжение питания до необходимого уровня, уменьшить количество выходных транзисторов (при +-50В достаточно 2 пар, мощность при этом будет порядка 180Вт на 4 ома), и уменьшить пропорционально значения гасящих резисторов R1-R2, R11-R14. Все остальные режимы от напряжения питания НЕ ЗАВИСЯТ.
Конструктивно УМЗЧ выполнен на двух платах - УН и основная. Плата усилителя напряжения впаивается в основную на ножках, также можно сделать разъем.
На основной плате смонтированы все выходные транзисторы, разъем под УН, а также на входе сделан повторитель на ОУ. ВАЖНО!!! В данном УМЗЧ не допускается оставлять вход усилителя напряжения НЕ ПОДКЛЮЧЕННЫМ. Это может привести к возбуждению и следовательно выгоранию выхода. Именно по этой причине поставлен повторитель на ОУ, можно использовать каскад на полевом транзисторе.
Между выравнивающими резисторами выходных транзисторов на свободном месте предусмотрена установка до 6 шт. конденсаторов по питанию (3 шт. на плечо).
Транзисторы VT1 VT2 повторителя установлены непосредственно на выходных транзисторах соответствующей половинки.
Настройка УМЗЧ сводится к проверке правильности сборки и установке тока покоя 100-150ма на пару транзисторов подбором резисторов R2 R3 выходного повторителя.
Блок питания УМЗЧ выполнен на основе трансформатора ТСА-320, перемотаны все обмотки:
первичная намотана проводом 1.18мм и содержит 2х290 витков,
вторичная - провод 1.5мм - 2х130 витков.
Выпрямитель - любые мощные, желательно быстрые диоды, например, кд2999. Емкость конденсаторов БП не менее 10000мкф на плечо, но лучше побольше.
Транзисторный УМЗЧ с дифкаскадом (ДК) на входе традиционно строится по трех каскадной схеме: ДК входной усилитель напряжения; усилитель напряжения; выходной двух тактный усилитель тока. При этом наибольший вклад в спектр искажений вносит именно выходной каскад. Это, в первую очередь, искажения типа "ступенька", коммутационные искажения, усугубляемые наличием сопротивлений в эмиттерных (истоковых) цепях, а также тепловые искажения, которым до недавних пор не придавали должного внимания. Все эти искажения, будучи сдвинутыми по фазе в цепях отрицательной обратной связи, способствуют формированию широкого спектра гармоник (вплоть до 11 й). Это и обусловливает в ряде неудачных разработок характерное транзисторное звучание.
По всем каскадам на сегодняшний день накоплен огромный набор схемотехнических решений от простых несимметричных каскадов до сложных полностью симметричных. Тем не менее, поискирешений продолжаются. Искусство схемотехники в том и заключается, чтобы простыми решениями добиться хорошего результата. Одно из таких удачных решений опубликовано в . Авторы отмечают, что режим работы наиболее распространенных выходных каскадов с общим коллектором задается напряжением на эмиттерных переходах, которое сильно зависит как от тока коллектора, так и от температуры. Если в маломощных эмиттерных повторителях можно стабилизировать напряжение база эмиттер путем стабилизации тока коллектора , то в мощных выходных каскадах класса АВ это сделать практически невозможно.
Схемы термостабилизации с термочувствительным элементом(чаще всего транзистор) даже при установке последнего на корпусодного из выходных транзисторов инерционны и могут отслеживать только среднее изменение температуры кристалла, но не мгновенное, что приводит кдополнительной модуляции выходного сигнала. В ряде случаев схемы термостабилизации являются источником мягкого возбужденияили подвозбуждения, что тоже придает звучанию определенное окрашивание. Для принципиального решения этой проблемыавторы предложили выполнить выходной каскад по схеме с ОЭ (идея не нова, см. например ). В результате, в отличие от традиционного трех каскадного построения (каждый каскад со своей частотой среза и своим с пектром гармоник), получился всего двухкаскадный усилитель. Его упрощенная схема показана на рис.1.
Первый каскад выполнен по традиционной схеме ДК с нагрузкой в виде токового зеркала. Симметричный съем сигнала с ДК с помощью токового зеркала (встречная динамическая нагрузка) позволяет получить вдвое большее усиление с одновременным уменьшением шумов. Выходное сопротивление каскада при таком съеме сигнала достаточно высокое, что обусловливает его работу в режиме генератора тока. В этом случае ток вцепи нагрузки (базы транзистора VT8 и эмиттера транзистора VT7)мало зависит от входного сопротивления и определяется, в основном, внутренним сопротивлением источника тока. Эмиттерные токи транзисторов VT8, VT9 являются базовыми для транзисторов VT10, VT11. Генератор тока I2 и схема сдвига уровня на транзисторах VT5 VT7 задают и стабилизируют начальный ток транзисторов VT8 VT11 независимо от их температуры.
Рассмотрим подробнее работу схемы управления током выходных транзисторов. Переходы база эмиттер транзисторов VT5 VT8 образуют между выходом источника тока I2 и базой транзистора VT10 две параллельные цепи. Это не что иное, как сложный масштабный отражатель тока. Принцип работы простейшего отражателя тока основан на том, что конкретному значению тока коллектора (эмиттера) соответствует вполне определенное падение напряжения на его базо эмиттерном переходе и наоборот, т.е. если это напряжение приложить к базо эмиттерному переходу другого транзистора с такими же параметрами, то его ток коллектора будет равен току коллектора первого транзистора. Правая цепь (VT7, VT8) состоит из базо эмиттерных переходов с разными токами коллектора (эмиттера). Чтобы заработал принцип "отражателя тока" левая цепь должна быть зеркальной по отношению к правой,т.е. содержать идентичные элементы. Для того чтобы ток коллектора транзистора VT6 (он же ток генератора тока I2) соответствовал току коллектора транзистора VT8, падение напряжения на базо эмиттерном переходе транзистора VT5, в свою очередь, должно быть равно падению напряжения на базо эмиттерном переходе транзистора VT7.
Для этого в реальной схеме (рис.2) транзистор VT5 заменен составным транзистором по схеме Шиклаи. На основании выше изложенного напрашивается выполнение следующих условий:
Таким образом, если мы хотим задать ток коллектора транзисторов VT13, VT14 равным 100 мА и имеем выходные транзисторы с h21э=25, то ток генератора тока на транзисторе VT6 должен составлять: Iк(VT6)/h21э=100/25=4 мА, что и определяет сопротивление резистора R11 около 150Ом (0,6 В/0,004 А=150 Ом).
Поскольку выходной каскад управляется выходным током ДК, общий эмиттерный ток смещения выбран достаточно большим около 6 мА (определяется резистором R6), он же определяет и максимально возможный выходной ток ДК. Отсюда можно рассчитать и максимальный выходной ток усилителя. Например, если произведение коэффициентов усиления по току выходных транзисторов равно 1000, то максимальный выходной ток усилителя будет близок к 6 А. Для заявленного максимального выходного тока 15 А коэффициент усиления выходного каскада по току должен быть соответственно не менее 2500, что вполне реально. Более того, с целью повышения нагрузочной способности ДК общий эмиттерный ток смещения можно увеличить до 10 мА, уменьшив сопротивление резистора R6 до 62 Ом.
В приведены следующие технические характеристики усилителя:
График зависимости коэффициента гармоник при выходной мощности 1 Вт (кривая а) и при выходной мощности 30 Вт (кривая b) на нагрузке 8 Ом показан на рис.3. В комментариях к схеме утверждается, что усилитель имеет высокую стабильность, в нем отсутствуют "переключательные искажения", а также гармоники высших порядков.
Прежде чем собрать опытный образец усилителя схема была смакетирована виртуально и исследована с помощью программы Multisim 2001. Поскольку в базе данных программы не оказалось указанных в схеме выходных транзисторов, они были заменены ближайшими аналогами отечественных транзисторов КТ818, КТ819. Исследования схемы (рис.4) дали результаты, несколько отличные от приведенных в . Нагрузочная способность усилителя оказалась ниже заявленной, а коэффициент гармоник более чем на порядок хуже. Недостаточным оказался и коэффициент запаса по фазе всего 25°. Наклон АЧХ в районе 0 дБ близок к 12 дБ/окт., что также говорит о недостаточной устойчивости усилителя.
В целях опытной проверки был собран макет усилителя иустановлен в гитарный комбик рок группы "Афазия". Для увеличения устойчивости усилителя емкость коррекции увеличена до 2,2 нФ. Натурные испытания усилителя в сравнении сдругими усилителями подтвердили его достоинства и усилитель получил высокую оценку музыкантов.
Технические параметры усилителя
Строго говоря, приведенные рассуждения по поводу токового управления выходным каскадом справедливы для усилителя с разомкнутой ООС. При замкнутой ООС в соответствии с ее глубиной уменьшается не только выходное сопротивление усилителя в целом, но и всех его каскадов, т.е. они посути начинают работать как генераторы напряжения.
Поэтому с целью получения заявленных в технических характеристик усилитель был доработан до вида рис.5, а результат его исследования приведен на рис.6. Как видно из рисунка, в схему добавлено всего два транзистора, которые образуют двухтактный гибридный повторитель класса А. Введение буферного каскада с высокой нагрузочной способностью позволило более эффективно использовать усилительные свойства ДК по напряжению и существенно повысить нагрузочную способность усилителя в целом. Увеличение усиления с разорванной ООС благоприятно сказалось и на уменьшении коэффициента гармонических искажений.
Увеличение емкости коррекции с 1 нФ до 2,2 нФ хоть и сузило полосу пропускания сверху до 100 кГц, но зато увеличило запас по фазе на 30° и обеспечило наклон АЧХ в области единичного усиления 6 дБ/окт., что гарантирует хорошую устойчивость усилителя.
В качестве испытательного сигнала на вход усилителя подавался сигнал типа "меандр" частотой 1 кГц (калибровочный сигнал от осциллографа). Выходной сигнал усилителя неимел ни завала фронтов, ни выбросов на фронтах сигнала,т.е. полностью соответствовал входному.
Технические характеристики доработанного усилителя
С целью натурных испытаний доработанного усилителя было изготовлено два образца в габаритах платы усилителя "Лорта 50У 202С" (он же "Амфитон 001") и установлено в указанный усилитель. Одновременно был доработан регулятор громкости в соответствии с .
В результате доработки хозяин усилителя полностью отказался от регулятора тембра, а натурные испытания показали его явное преимущество над прежним усилителем. Звучание инструментов стало более чистым и натуральным, сталичетче формироваться кажущиеся источники звука (КИЗ), онистали как бы более "осязаемыми". Заметно повысилась и неискаженная выходная мощность усилителя. Термостабильность усилителя превзошла все ожидания. После двухчасового испытания усилителя на выходной мощности, близкой к максимальной, боковые теплоотводы оказались практически холодными, в то время как с прежними усилителями дажев отсутствие сигнала усилитель, будучи оставленным вовключенном состоянии, достаточно сильно разогревался.
Конструкция и детали
Плата (с элементами на просвет) усилителя, предназначенного для установки в усилитель "Лорта", показана на рис.7. В плате предусмотрены места для установки диодного моста и резистора R43 из старой схемы, а также места для установки токо выравнивающих базовых и эмиттерных резисторов для спаренных выходных транзисторов. В нижней части платы зарезервированы места для установки элементов активного источника тока (АИТ) в виде отражателя тока, состоящего из токо задающего резистора сопротивлением 75 кОм с выхода УМ, двух транзисторов типа КТ3102Б и двух резисторов по 200 Ом для активного выключения нижнего плеча усилителя (в опытном образце не устанавливались). Конденсаторы С4, С6 типа К73 17. Емкость конденсатора С2 можно безболезненно увеличить до 1 нФ, при этомчастота среза входного фильтра НЧ будет 160 кГц.
Транзисторы VT13, VT14 снабжены небольшими алюминиевыми флажками толщиной 2 мм. Транзисторы VT8 и VT12для лучшей термостабилизации усилителя установлены пообе стороны общего флажка, причем транзистор VT8 черезслюдяную прокладку или эластичный тепло проводящий изолятор типа "Номакон Gs" ТУ РБ 14576608.003 96. Что касается параметров транзисторов, то они подробно оговорены выше. В качестве транзисторов VT1, VT5 можно использовать транзисторы КТ503Е, а вместо транзисторов VT2, VT3 транзисторы типа КТ3107 с любым буквенным индексом. Желательно, чтобы статические коэффициенты усиления тока транзисторов были попарно равны с разбросом не более 5%, а коэффициенты усиления транзисторов VT2, VT4 были несколько больше или равны коэффициентам усиления транзисторов VT1, VT5.
В качестве транзисторов VT3, VT6 можно использовать транзисторы типов КТ815Г, КТ6117А, КТ503Е, КТ605. Транзисторы VT8, VT12 можно заменить транзисторами типа КТ626В. При этом транзистор VT12 крепится на флажок, атранзистор VT8 на транзистор VT12. Под головку винта состороны транзистора VT8 следует подложить тексто литовую шайбу. В качестве транзистора VT10 из отечественных полевых транзисторов наилучшим образом подходит транзистор типа КП302А, 2П302А, КП307Б(В), 2П307Б(В). Желательно подобрать транзисторы с начальным током стока 7-12 мА и напряжением отсечки в пределах (0,8-1,2) В. Резистор R15 типа СП3 38б. Транзисторы VT15, VT16 можно заменить соответственно КТ837 и КТ805, а также КТ864 и КТ865 с более высокочастотными характеристиками. Плата разрабатывалась для установки спаренных выходных транзисторов (КТ805, КТ837). Для этой цели в плате предусмотрены места для установки как базовых (2,2-4,3 Ом), так и эмиттерных (0,2-0,4 Ом) токо выравнивающих резисторов. В случае установки одиночных выходных транзисторов вместо токо выравнивающих резисторов следует запаять перемычки или сразу распаять провода выходных транзисторов в соответствующие места платы. Вопытном образце оставлены "родные" выходные транзисторы, только их пришлось поменять местами.
В усилителе желательно увеличить емкости по питанию (в исходном усилителе в каждом плече по 2.2200 мкФ.50 В) Как минимум, желательно добавить в каждое плечо еще по 2200 мкФ, а еще лучше заменить конденсатором 10000мкФ. 50 В. На 50 В зарубежные конденсаторы относительно дешевы.
Налаживание
Прежде чем подключать выходные транзисторы, необходимо временно припаять на место базо эмиттерных переходов выходных транзисторов любые диоды средней мощности (например, КД105, КД106), подать питание на плату и, не подключая нагрузку, убедиться, что усилитель отрабатывает среднюю точку. Подайте на вход усилителя сигнал и убедитесь с помощью осциллографа, что на "холостом ходу" он усиливается без искажений и возбуждения. Это говорит оправильности монтажа и исправности всех элементов усилителя. Только после этого можно впаять выходные транзисторы и приступить к установкеих тока покоя.
Для установки тока покоя необходимо выставить движок резистора R15 в нижнее по схеме положение, снять предохранитель в одном из плеч усилителя и вместо него включить амперметр. Ток потребления выставляют под строечным резистором R15 в пределах 110-130 мА (с учетом тока ДК около 6 мА и тока буферного повторителя около 3-5 мА). Затем проверяют чувствительность усилителей и при необходимости корректируют резисторы ОС.
После этого можно приступать к различным исследованиям, если, конечно, позволяет оборудование лаборатории радиолюбителя. Для этой цели можно воспользоваться прямым входом усилителя, сняв с него заглушку перемычку на задней стенке усилителя.
Литература
Виктор Жуковский, г. Красноармейск Донецкой обл.
УМЗЧ ВВ-2010 — новая разработка из широко известной линейки усилителей УМЗЧ BB (высокой верности) [ 1; 2; 5]. На ряд использованных технических решений оказали влияние работы Агеева СИ. .
Усилитель обеспечивает Kr порядка 0,001% на частоте 20 кГц при Рвых = 150 Вт на нагрузке 8 Ом, полоса частот малого сигнала по уровню -3 дБ — 0 Гц … 800 кГц, скорость нарастания выходного напряжения -100 В/мкс, отношение сигнал/шум и сигнал/ фон -120 дБ.
Благодаря применению ОУ, работающего в облегчённом режиме, а также использованию в усилителе напряжения только каскадов с OK и ОБ, охваченных глубокими местными ООС, УМЗЧ BB отличается высокой линейностью ещё до охвата общей ООС. В самом первом усилителе высокой верности ещё в 1985 году были применены решения, до тех пор использовавшиеся только в измерительной технике: режимы по постоянному току поддерживает отдельный сервисный узел, для снижения уровня интерфейсных искажений охвачено общей обратной отрицательной связью переходное сопротивление контактной группы реле коммутации АС, а специальный узел эффективно компенсирует влияние на эти искажения сопротивления кабелей АС. Традиция сохранилась и в УМЗЧ ВВ-2010, вместе с тем общая ООС охватывает и сопротивление выходного ФНЧ.
В абсолютном большинстве конструкций других УМЗЧ, как профессиональных, так и любительских, многие их этих решений отсутствуют до сих пор. Вместе с тем высокие технические характеристики и аудиофильские достоинства УМЗЧ BB достигнуты простыми схемотехническими решениями и минимумом активных элементов. По сути, это сравнительно несложный усилитель: один канал не торопясь можно собрать за пару дней, а настройка заключается лишь в установке необходимого тока покоя выходных транзисторов. Специально для начинающих радиолюбителей разработана методика поузловой, покаскадной проверки работоспособности и наладки, пользуясь которой можно гарантированно локализовать места возможных ошибок и предотвратить их возможные последствия ещё до полной сборки УМЗЧ. На все возможные вопросы по этому или подобным усилителям есть подробные объяснения, как на бумажных носителях, так и в Интернете.
На входе усилителя предусмотрен ФВЧ R1C1 с частотой среза 1,6 Гц, рис.1. Но эффективность работы устройства стабилизации режимов позволяет усилителю работать со входным сигналом, содержащим до 400 мВ напряжения постоянной составляющей. Поэтому С1 исключён, что реализует извечную аудиофильскую мечту о тракте без конденсаторов © и заметно улучшает звучание усилителя.
Ёмкость конденсатора С2 входного ФНЧ R2C2 выбрана так, чтобы частота среза входного ФНЧ с учётом выходного сопротивления предусилителя 500 Ом -1 кОм находилась в пределах от 120 до 200 кГц. На вход ОУ DA1 вынесена цепь частотной коррекции R3R5C3, ограничивающая полосу отрабатываемых гармоник и помех, поступающих по цепи ООС со стороны выхода УМЗЧ, полосой 215 кГц по уровню -3 дБ и повышающая устойчивость усилителя. Эта цепь позволяет уменьшить разностный сигнал выше частоты среза цепи и тем исключить напрасную перегрузку усилителя напряжения сигналами высокочастотных наводок, помех и гармоник, устраняя возможность возникновения динамических интермодуляционных искажений (TIM; DIM).
Далее сигнал поступает на вход малошумящего операционного усилителя с полевыми транзисторами на входе DA1. Много «претензий» к УМЗЧ BB предъявляются оппонентами по поводу применения на входе ОУ, якобы ухудшающего качество звучания и «крадущего виртуальную глубину» звука. В связи с этим необходимо обратить внимание на некоторые вполне очевидные особенности работы ОУ в УМЗЧ ВВ.
Операционные усилители предварительных усилителей, послеЦАПовые ОУ вынуждены развивать несколько вольт выходного напряжения. Поскольку коэффициент усиления ОУ невелик и составляет от 500 до 2.000 раз на 20 кГц, это указывает на их работу с относительно большим напряжением разностного сигнала — от нескольких сот микровольт на НЧ до нескольких милливольт на 20 кГц и высокую вероятность внесения входным каскадом ОУ интермодуляционных искажений. Выходное напряжение этих ОУ равно выходному напряжению последнего каскада усиления напряжения, выполненного обычно по схеме с ОЭ. Выходное напряжение в несколько вольт говорит о работе этого каскада с довольно большими входными и выходными напряжениями, и как следствие — внесении им искажений в усиливаемый сигнал. ОУ нагружен на сопротивление параллельно включенных цепи ООС и нагрузки, составляющее иногда несколько килоом, что требует от выходного повторителя усилителя выходного тока до нескольких миллиампер. Поэтому изменения тока выходного повторителя ИМС, выходные каскады которой потребляют ток не более 2 мА, довольно значительны, что также указывает на внесение ими искажений в усиливаемый сигнал. Видим, что входной каскад, каскад усиления напряжения и выходной каскад ОУ могут вносить искажения.
А вот схемотехника усилителя высокой верности благодаря высоким усилению и входному сопротивлению транзисторной части усилителя напряжения обеспечивает весьма щадящие условия работы ОУ DA1. Судите сами. Даже в развившем номинальное выходное напряжение 50 В УМЗЧ входной дифференциальный каскад ОУ работает с разностными сигналами напряжением от 12 мкВ на частотах 500 Гц до 500 мкВ на частоте 20 кГц. Соотношение высокой входной перегрузочной способности дифкаскада, выполненного на полевых транзисторах, и мизерного напряжения разностного сигнала обеспечивает высокую линейность усиления сигнала. Выходное напряжение ОУ не превышает 300 мВ. что говорит о малом входном напряжении каскада усиления напряжения с общим эмиттером из состава операционного усилителя — до 60 мкВ — и линейном режиме его работы. Выходной каскад ОУ отдаёт в нагрузку порядка 100 кОм со стороны базы VT2 переменный ток не более 3 мкА. Следовательно, выходной каскад ОУ тоже работает в предельно облегчённом режиме, практически на холостом ходу. На реальном музыкальном сигнале напряжения и токи большую часть времени на порядок меньше приведенных значений.
Из сравнения напряжений разностного и выходного сигналов, а также тока нагрузки видно, что в целом операционный усилитель в УМЗЧ BB работает в сотни раз более лёгком, а, значит, и линейном режиме, чем режим ОУ предусилителей и послеЦАПовых ОУ CD-проигрывателей, служащих источниками сигнала для УМЗЧ с любой глубиной ООС, а также и вовсе без оной. Следовательно, один и тот же ОУ будет вносить в составе УМЗЧ BB гораздо меньшие искажения, чем в одиночном включении.
Изредка встречается мнение, что вносимые каскадом искажения неоднозначно зависят от напряжения входного сигнала. Это ошибка. Зависимость проявления нелинейности каскада от напряжения входного сигнала может подчиняться тому или иному закону, но она всегда однозначна: увеличение этого напряжения никогда не приводит к уменьшению вносимых искажений, а только к увеличению.
Известно, что уровень продуктов искажений, приходящийся на данную частоту, снижается пропорционально глубине отрицательной обратной связи для этой частоты. Коэффициент усиления холостого хода, до охвата усилителя ООС, на низких частотах ввиду малости входного сигнала измерить невозможно. Согласно расчётам, развиваемое до охвата ООС усиление холостого хода позволяет достичь глубины ООС 104 дБ на частотах до 500 Гц. Измерения для частот, начиная с 10 кГц, показывают, что глубина ООС на частоте 10 кГц достигает 80 дБ, на частоте 20 кГц — 72 дБ, на частоте 50 кГц — 62 дБ и 40 дБ — на частоте 200 кГц. На рис.2 показаны амплитудно-частотные характеристики УМЗЧ ВВ-2010 и, для сравнения, сходного по сложности УМЗЧ Леонида Зуева .
Высокое усиление до охвата ООС — основная особенность схемотехники усилителей ВВ. Поскольку целью всех схемотехнических ухищрений является достижение высокой линейности и большого усиления для ведения глубокой ООС в максимально широкой полосе частот, это означает, что подобными структурами исчерпываются схемотехнические методы совершенствования параметров усилителей. Дальнейшее снижение искажений может быть обеспечено только конструктивными мерами, направленными на уменьшение наводок гармоник выходного каскада на входные цепи, особенно — на цепь инвертирующего входа, усиление от которой максимально.
Ещё одна особенность схемотехники УМЗЧ BB заключается в токовом управлении выходным каскадом усилителя напряжения. Входной ОУ управляет каскадом преобразования напряжение-ток, выполненным с OK и ОБ, а полученный ток вычитается из тока покоя каскада, выполненного по схеме с ОБ.
Применение линеаризирующего резистора R17 сопротивлением 1 кОм в дифференциальном каскаде VT1, VT2 на транзисторах разной структуры с последовательным питанием повышает линейность преобразования выходного напряжения ОУ DA1 в ток коллектора VT2 созданием местной ООС глубиной 40 дБ. Это можно видеть из сравнения суммы собственных сопротивлений эмиттеров VT1, VT2 — примерно по 5 Ом — с сопротивлением R17, или суммы тепловых напряжений VT1, VT2 — около 50 мВ — с падением напряжения на сопротивлении R17, составляющем 5,2 — 5,6 В.
У построенных по рассматриваемой схемотехнике усилителей наблюдается резкий, 40 дБ на декаду частоты, спад усиления свыше частоты 13…16 кГц. Сигнал ошибки, представляющий собой продукты искажений, на частотах выше 20 кГц на два-три порядка меньше полезного звукового сигнала. Это даёт возможность конвертировать избыточную на этих частотах линейность дифкаскада VT1, VT2 в повышение коэффициента усиления транзисторной части УН. Ввиду незначительных изменений тока дифкаскада VT1, VT2 при усилении слабых сигналов его линейность с уменьшением глубины местной ООС существенно не ухудшается, а вот работа ОУ DA1, от режима работы которого на этих частотах зависит линейность всего усилителя, запас усиления облегчит, так как все напряжения, определяющие вносимые операционным усилителем искажения, начиная от разностного сигнала до выходного, уменьшаются пропорционально выигрышу в усилении на данной частоте.
Цепи коррекции на опережение по фазе R18C13 и R19C16 оптимизировались в симуляторе с целью уменьшить разностное напряжение ОУ до частот в несколько мегагерц. Удалось повысить усиление УМЗЧ ВВ-2010 по сравнению с УМЗЧ ВВ-2008 на частотах порядка нескольких сот килогерц. Выигрыш в усилении составил 4 дБ на частоте 200 кГц, 6 -на 300 кГц, 8,6 — на 500 кГц, 10,5 дБ — на 800 кГц, 11 дБ — на 1 МГц и от 10 до 12 дБ — на частотах выше 2 МГц. Это видно из результатов симуляции, рис.3, где нижняя кривая относится к АЧХ цепи коррекции на опережения УМЗЧ ВВ-2008, а верхняя -УМЗЧ ВВ-2010.
VD7 защищает эмиттерный переход VT1 от обратного напряжения, возникающего вследствие протекания токов перезарядки С13, С16 в режиме ограничения выходного сигнала УМЗЧ по напряжению и возникающих при этом предельных напряжениях с высокой скоростью изменения на выходе ОУ DA1.
Выходной каскад усилителя напряжения выполнен на транзисторе VT3, включенном по схеме с общей базой, что исключает проникновение сигнала из выходных цепей каскада во входные и повышает его устойчивость. Каскад с ОБ, нагруженный на генератор тока на транзисторе VT5 и входное сопротивление выходного каскада, развивает высокое устойчивое усиление — до 13.000…15.000 раз. Выбор сопротивления резистора R24 вдвое меньшим сопротивления резистора R26 гарантирует равенство токов покоя VT1, VT2 и VT3, VT5. R24, R26 обеспечивают местные ООС, уменьшающие действие эффекта Эрли — изменение п21э в зависимости от коллекторного напряжения и повышают исходную линейность усилителя на 40 дБ и 46 дБ соответственно. Питание УН отдельным напряжением, по модулю на 15 В выше напряжения выходных каскадов, позволяет устранить эффект квазинасыщения транзисторов VT3, VT5, проявляющийся в уменьшении п21э при снижении напряжения коллектор-база ниже 7 В.
Трёхкаскадный выходной повторитель собран на биполярных транзисторах и особых комментариев не требует. Не пытайтесь бороться с энтропией ©, экономя на токе покоя выходных транзисторов. Он не должен быть менее 250 мА; в авторском варианте — 320 мА.
До срабатывания реле включения AC К1 усилитель охвачен ООС1, реализованной включением делителя R6R4. Точность соблюдения сопротивления R6 и согласованность этих сопротивлений в разных каналах не существенна, но для сохранения устойчивости усилителя важно, чтобы сопротивление R6 не было намного ниже суммы сопротивлений R8 и R70. Срабатыванием реле К1 ООС1 отключается и в работу вступает цепь ООС2, образованная R8R70C44 и R4, и охватывающая контактную группу К1.1, где R70C44 исключает выходной ФНЧ R71L1 R72C47 из цепи ОООС на частотах выше 33 кГц. Частотнозависимая ООС R7C10 формирует спад АЧХ УМЗЧ до выходного ФНЧ на частоте 800 кГц по уровню -3 дБ и обеспечивает запас по глубине ООС выше этой частоты. Спад АЧХ на клеммах AC выше частоты 280 кГц по уровню -3 дБ обеспечен совместным действием R7C10 и выходного ФНЧ R71L1 -R72C47.
Резонансные свойства громкоговорителей приводят к излучению диффузором затухающих звуковых колебаний, призвуков после импульсного воздействия и генерации собственного напряжения при пересечении витками катушки громкоговорителя линий магнитного поля в зазоре магнитной системы. Коэффициент демпфирования показывает, как велика амплитуда колебаний диффузора и сколь быстро они затухают при нагрузке AC как генератора на полное сопротивление со стороны УМЗЧ. Этот коэффициент равен отношению сопротивления AC к сумме выходного сопротивления УМЗЧ, переходного сопротивления контактной группы реле коммутации АС, сопротивления намотанной обычно проводом недостаточного диаметра катушки индуктивности выходного ФНЧ, переходного сопротивления зажимов кабелей AC и сопротивления собственно кабелей АС.
Кроме того, полное сопротивление акустических систем нелинейно. Протекание искажённых токов по проводам кабелей AC создаёт падение напряжения с большой долей нелинейных искажений, также вычитающееся из неискажённого выходного напряжения усилителя. Поэтому сигнал на зажимах AC искажён гораздо больше, чем на выходе УМЗЧ. Это так называемые интерфейсные искажения.
Для уменьшения этих искажений применена компенсация всех составляющих полного выходного сопротивления усилителя. Собственное выходное сопротивление УМЗЧ вместе с переходным сопротивлением контактов реле и сопротивлением провода катушки индуктивности выходного ФНЧ уменьшено действием глубокой общей ООС, взятой с правого вывода L1. Кроме того, подключением правого вывода R70 к «горячей» клемме AC можно легко организовать компенсацию переходного сопротивления зажима кабеля AC и сопротивления одного из проводов АС, не опасаясь генерации УМЗЧ из-за фазовых сдвигов в охваченных ООС проводах.
Узел компенсации сопротивления проводов AC выполнен в виде инвертирующего усилителя с Ky = -2 на ОУ DA2, R10, С4, R11 и R9. Входным напряжением для этого усилителя служит падение напряжения на «холодном» («земляном») проводе АС. Поскольку его сопротивление равно сопротивлению «горячего» провода кабеля АС, для компенсации сопротивления обоих проводов достаточно удвоить напряжение на «холодном» проводе, инвертировать его и через резистор R9 с сопротивлением, равным сумме сопротивлений R8 и R70 цепи ООС, подать на инвертирующий вход ОУ DA1. Тогда выходное напряжение УМЗЧ увеличится на сумму падений напряжений на проводах АС, что равносильно устранению влияния их сопротивления на коэффициент демпфирования и уровень интерфейсных искажений на зажимах АС. Компенсация падения на сопротивлении проводов AC нелинейной составляющей противоЭДС громкоговорителей особенно нужна на нижних частотах звукового диапазона. Напряжение сигнала на ВЧ-громкоговорителе ограничивается подключенными последовательно с ним резистором и конденсатором. Их комплексное сопротивление гораздо больше сопротивления проводов кабеля АС, поэтому компенсация этого сопротивления на ВЧ лишена смысла. Исходя из этого интегрирующая цепь R11C4 ограничивает полосу рабочих частот компенсатора значением 22 кГц.
Особо следует заметить: сопротивление «горячего» провода кабеля AC может компенсироваться путём охвата его общей ООС подключением правого вывода R70 специальным проводом к «горячей» клемме АС. В этом случае понадобится компенсация только сопротивления «холодного» провода AC и коэффициент усиления компенсатора сопротивления проводов необходимо уменьшить до значения Ку=-1 выбором сопротивления резистора R10 равным сопротивлению резистора R11.
Узел токовой защиты предотвращает повреждение выходных транзисторов при коротких замыканиях в нагрузке. Датчиком тока служат резисторы R53 — R56 и R57 — R60, чего вполне достаточно. Протекание через эти резисторы выходного тока усилителя создаёт падение напряжения, которое прикладывается к делителю R41R42. Напряжение со значением больше порогового открывает транзистор VT10, а его коллекторный ток открывает VT8 триггерной ячейки VT8VT9. Эта ячейка переходит в устойчивое состояние с открытыми транзисторами и шунтирует цепь HL1VD8, уменьшая ток через стабилитрон до нуля и запирая VT3. Разрядка С21 небольшим током базы VT3 может занять несколько миллисекунд. После срабатывания триггерной ячейки напряжение на нижней обкладке С23, заряженного напряжением на светодиоде HL1 до 1,6 В, повышается с уровня -7,2 В от положительной шины питания УН до уровня -1,2 B 1 напряжение на верхней обкладке этого конденсатора также повышается на 5 В. С21 быстро разряжается через резистор R30 на С23, транзистор VT3 запирается. Тем временем открывается VT6 и через R33, R36 открывает VT7. VT7 шунтирует стабилитрон VD9, разряжает через R31 конденсатор С22 и запирает транзистор VT5. Не получая напряжения смещения, транзисторы выходного каскада также запираются.
Восстановление исходного состояния триггера и включение УМЗЧ производится нажатием на кнопку SA1 «Сброс защиты». С27 заряжается током коллектора VT9 и шунтирует цепь базы VT8, запирая триггерную ячейку. Если к этому моменту аварийная ситуация устранена и VT10 заперт, ячейка переходит в состояние с устойчиво закрытыми транзисторами. Закрываются VT6, VT7, на базы VT3, VT5 подаётся опорное напряжение и усилитель входит в рабочий режим. Если короткое замыкание в нагрузке УМЗЧ продолжается, защита срабатывает вновь, даже если конденсатор С27 подключен SA1. Защита работает настолько эффективно, что во время работ по настройке коррекции усилитель несколько раз обесточивался для мелких перепаек …прикосновением к неинвертиру-ющему входу. Возникающее самовозбуждение приводило к увеличению тока выходных транзисторов, а защита отключала усилитель. Хотя нельзя предлагать этот грубый метод как правило, но благодаря токовой защите он не причинил вреда выходным транзисторам.
Работа компенсатора сопротивления кабелей АС.
Эффективность работы компенсатора УМЗЧ ВВ-2008 проверялась старым аудиофильским методом, на слух, коммутацией входа компенсатора между компенсирующим проводом и общим проводом усилителя. Улучшение звука было явно заметно, да и будущему хозяину не терпелось получить усилитель, поэтому измерений влияния компенсатора не проводилось. Преимущества схемы с «кабелечисткой» были столь очевидны, что конфигурация «компенсатор+интегратор» была принята как стандартный узел для установки во всех разрабатываемых усилителях.
Удивительно, сколь много излишних споров вокруг полезности/ненужности компенсации сопротивления кабелей разгорелось в Интернете. Как водится, особенно настаивали на прослушивании нелинейного сигнала те, кому предельно простая схема кабелечистки казалась сложной и непонятной, затраты на неё — непомерными, а установка — трудоёмкой ©. Высказывались даже предложения, что, раз уж тратится столь много средств на сам усилитель, то грех экономить на святом, а нужно пойти наилучшим, гламурным путём, каким ходит всё цивилизованное человечество и …приобрести нормальные, человеческие © сверхдорогие кабели из драгметаллов. К моему большому удивлению, масла в огонь подлили заявления весьма уважаемых специалистов о ненужности узла компенсации в домашних условиях, в том числе тех специалистов, которые в своих усилителях этот узел с успехом применяют. Весьма прискорбно, что многие коллеги-радиолюбители с недоверием отнеслись к сообщениям о повышении качества звучания на НЧ и СЧ с включением компенсатора, изо всех сил избегали этого простого пути улучшения работы УМЗЧ, чем обокрали сами себя.
Для документализации истины было проведено небольшое исследование. От генератора ГЗ-118 на УМЗЧ ВВ-2010 был подан ряд частот в районе резонансной частоты АС, напряжение контролировалось осциллографом С1-117, а Kr на клеммах AC измерялся ИНИ С6-8, рис.4. Резистор R1 установлен во избежание наводок на вход компенсатора во время переключения его между контрольным и общим проводом. В эксперименте использовались распространённые и общедоступные кабели AC длиной 3 м и сечением жилы 6 кв. мм, а также акустическая система GIGA FS Il с диапазоном частот 25 -22.000 Гц, номинальным сопротивлением 8 Ом и номинальной мощностью 90 Вт фирмы Acoustic Kingdom.
К сожалению, схемотехника усилителей сигнала гармоник из состава С6-8 предусматривает применение оксидных конденсаторов высокой ёмкости в цепях ООС. Это приводит к влиянию низкочастотных шумов этих конденсаторов на разрешение прибора на низких частотах, вследствие чего его разрешение на НЧ ухудшается. При измерении Kr сигнала частотой 25 Гц от ГЗ-118 напрямую С6-8 показания прибора пляшут вокруг значения 0,02%. Обойти это ограничение с помощью режекторного фильтра генератора ГЗ-118 в случае с измерением эффективности компенсатора не представляется возможным, т.к. ряд дискретных значений частот настройки 2Т-филь-тра ограничен на НЧ значениями 20,60, 120, 200 Гц и не позволяет измерять Kr на интересующих нас частотах. Поэтому, скрепя сердце, уровень в 0,02% был принят как нулевой, эталонный.
На частоте 20 Гц при напряжении на клеммах AC 3 В ампл., что соответствует выходной мощности 0,56 Вт на нагрузке 8 Ом, Kr составил 0,02% со включенным компенсатором и 0,06% — после его отключения. При напряжении 10 В ампл, что соответствует выходной мощности 6,25 Вт, значение Kr 0,02% и 0,08% соответственно, при напряжении 20 В ампл и мощности 25 Вт — 0,016% и 0,11%, а при напряжении 30 В ампл и мощности 56 Вт — 0,02% и 0,13%.
Зная облегчённое отношение изготовителей импортной аппаратуры к значениям надписей, касающихся мощности, а также помня чудесное, после принятия западных стандартов, превращение акустической системы 35АС-1 с мощностью низкочастотного громкоговорителя 30 Вт в S-90, долговременная мощность более 56 Вт на AC не подавалась.
На частоте 25 Гц при мощности 25 Вт Kr составил 0,02% и 0,12% с включенным/выключенным узлом компенсации, а при мощности 56 Вт — 0,02% и 0,15%.
Заодно была проверена необходимость и эффективность охвата выходного ФНЧ общей ООС. На частоте 25 Гц при мощности 56 Вт и включенном последовательно в один из проводов кабеля AC выходного RL-RC ФНЧ, подобного установленному в сверхлинейном УМЗЧ , Kr с выключенным компенсатором достигает 0,18%. На частоте 30 Гц при мощности 56 Вт Kr 0,02% и 0,06% с включенным/выключенным узлом компенсации. На частоте 35 Гц при мощности 56 Вт Kr 0,02% и 0,04% с включенным/выключенным узлом компенсации. На частотах 40 и 90 Гц при мощности 56 Вт Kr 0,02% и 0,04% с включенным/выключенным узлом компенсации, а на частоте 60 Гц -0,02% и 0,06%.
Выводы очевидны. Наблюдается наличие нелинейных искажений сигнала на клеммах АС. Отчётливо фиксируется ухудшение линейности сигнала на клеммах AC с включением её через нескомпенсированное, не охваченное ООС сопротивление ФНЧ, содержащего 70 см сравнительно тонкого провода. Зависимость уровня искажений от подводимой к AC мощности позволяет предположить, что он зависит от соотношения мощности сигнала и номинальной мощности НЧ-громкогово-рителей АС. Искажения наиболее ярко выражены на частотах вблизи резонансной. Генерируемая динамиками в ответ на воздействие звукового сигнала противоЭДС шунтируется суммой выходного сопротивления УМЗЧ и сопротивления проводов кабеля АС, поэтому уровень искажений на клеммах AC прямо зависит от сопротивления этих проводов и выходного сопротивления усилителя.
Диффузор плохо демпфированного низкочастотного громкоговорителя сам по себе излучает призвуки, и, кроме того, этот громкоговоритель генерирует широкий хвост продуктов нелинейных и интермодуляционных искажений, которые воспроизводит громкоговоритель среднечастотный. Этим и объясняется ухудшение звучания на средних частотах.
Несмотря на принятое вследствие неидеальности ИНИ допущение нулевого уровня Kr в 0,02%, влияние компенсатора сопротивления кабелей на искажения сигала на клеммах AC отмечается отчётливо и однозначно. Можно констатировать полное соответствие выводов, сделанных после прослушивания работы узла компенсации на музыкальном сигнале, и результатов инструментальных измерений.
Улучшение, явно слышимое при включении кабелечистки, может быть объяснено тем, что с исчезновением искажений на клеммах AC среднечастотный громкоговоритель прекращает воспроизводить всю эту грязь. Видимо, поэтому, за счёт уменьшения или исключения воспроизведения искажений среднечастотным громкоговорителем двухкабельная схема включения АС, т.н. «бивайринг», когда НЧ и СЧ-ВЧ звенья подключаются разными кабелями, имеет преимущество в звуке по сравнению с однокабельной схемой. Впрочем, поскольку в двухкабельной схеме искажённый сигнал на клеммах НЧ-сек-ции AC никуда не исчезает, эта схема проигрывает варианту с компесатором по коэффициенту демпирования свободных колебаний диффузора низкочастотного громкоговорителя.
Физику не обманешь, и для приличного звучания недостаточно получить блестящие показатели на выходе усилителя при активной нагрузке, но необходимо также не потерять линейность после доставки сигнала на клеммы АС. В составе хорошего усилителя совершенно необходим компенсатор, выполненный по той или иной схеме.
Интегратор.
Также была проверена эффективность и возможности уменьшения погрешности интегратора на DA3. В УМЗЧ BB с ОУ TL071 выходное постоянное напряжение находится в пределах 6…9 мВ и уменьшить это напряжение включением дополнительного резистора в цепь неинвертирующего входа не удалось.
Действие низкочастотных шумов, характерных для ОУ с ПТ-входом, вследствие охвата глубокой ООС через частотноза-висимую цепь R16R13C5C6 проявляется в виде нестабильности выходного напряжения величиной в несколько милливольт, или -60 дБ относительно выходного напряжения при номинальной выходной мощности, на частотах ниже 1 Гц, не воспроизводимых АС.
В интернете упоминалось о низком сопротивлении защитных диодов VD1…VD4, что, якобы, вносит погрешность в работу интегратора из-за образования делителя (R16+R13)/R VD2|VD4. . Дляпроверки обратного сопротивления защитных диодов была собрана схема рис. 6. Здесь ОУ DA1, включенный по схеме инвертирующего усилителя, охвачен ООС через R2, его выходное напряжение пропорционально току в цепи проверяемого диода VD2 и защитного резистора R2 с коэффициентом 1 мВ/нА, а сопротивлению цепи R2VD2 — с коэффициентом 1 мВ/15 ГОм. Чтобы исключить влияние аддитивных погрешностей ОУ — напряжения смещения и входного тока на результаты измерения тока утечки диода, необходимо вычислить только разность между собственным напряжением на выходе ОУ, измеренным без проверяемого диода, и напряжением на выходе ОУ после его установки. Практически разница выходных напряжений ОУ в несколько милливольт даёт значение обратного сопротивления диода порядка десяти — пятнадцати гигаом при обратном напряжении 15 В. Очевидно, что ток утечки не станет больше с уменьшением напряжения на диоде до уровня нескольких милливольт, характерного для разностного напряжения ОУ интегратора и компенсатора.
А вот фотоэффект, свойственный диодам, помещённым в стекляный корпус, действительно приводит к значительному изменению выходного напряжения УМЗЧ. При освещении их лампой накаливания в 60 Вт с расстояния 20 см постоянное напряжение на выходе УМЗЧ возрастало до 20…3O мВ. Хотя вряд ли внутри корпуса усилителя может наблюдаться сходный уровень освещённости, капля краски, нанесённая на эти диоды, устранила зависимость режимов УМЗЧ от освещенности. Согласно результатам симуляции, спад АЧХ УМЗЧ не наблюдается даже на частоте 1 миллигерц. Но уменьшать постоянную времени R16R13C5C6 не следует. Фазы переменных напряжений на выходах интегратора и компенсатора противоположны, и с уменьшением ёмкости конденсаторов или сопротивления резисторов интегратора увеличение его выходного напряжения может ухудшить компенсацию сопротивления кабелей АС.
Сравнение звучания усилителей. Звучание собранного усилителя сравнивалось со звучанием нескольких зарубежных усилителей промышленного производства. Источником служил CD-проигрыватель фирмы «Кембридж Аудио», для раскачки и регулировки уровня звука оконечных УМЗЧ применялся предварительный усилитель «Радиотехника УП-001», у «Sugden А21а» и NAD С352 использовались штатные органы регулировки.
Первым проверили легендарный, эпатажный и чертовски дорогой английский УМЗЧ «Sugden А21а», работающий в классе А с выходной мощностью 25 Вт. Что примечательно, в сопроводительной документации на усь англичане сочли за благо уровень нелинейных искажений не указывать. Дескать, не в искажениях дело, а в духовности. «Sugden А21а>» проиграл УМЗЧ ВВ-2010 при сопоставимой мощности как по уровню, так и по чёткости, уверенности, благородству звучания на низких частотах. Это и не удивительно, учитывая особенности его схемотехники: всего лишь двухкаскадный квазисимметричный выходной повторитель на транзисторах одной структуры, собранный по схемотехнике 70-х годов прошлого столетия с относительно высоким выходным сопротивлением и включенным на выходе ещё более увеличивающим полное выходное сопротивление электролитическим конденсатором — это последнее решение само по себе ухудшает звучание любых усилителей на низких и средних частотах. На средних и высоких частотах УМЗЧ BB показал более высокую детализацию, прозрачность и отличную проработку сцены, когда певцы, инструменты могли быть чётко локализованы по звуку. Кстати, к слову о корреляции объективных данных измерений и субъективных впечатлений от звучания: в одной из журнальных статей конкурентов Sugden-a его Kr определялся на уровне 0,03% на частоте 10 кГц.
Следующим был тоже английский усилитель NAD С352. Общее впечатление было тем же: ярко выраженный «ведёрный» звук англичанина на НЧ не оставил ему никаких шансов, тогда как работа УМЗЧ BB была признана безукоризненной. В отличие от NADa, звучание которого ассоциировалось с густым кустарником, шерстью, ватой, звучание ВВ-2010 на средних и высоких частотах позволяло отчётливо различать голоса исполнителей в общем хоре и инструментов в оркестре. В работе NAD С352 явно выражался эффект лучшей слышимости более голосистого исполнителя, более громкого инструмента. Как выразился сам хозяин усилителя, в звуке УМЗЧ BB вокалисты не «закри-кивали» друг друга, а скрипка не сражалась в силе звука с гитарой или трубой, но все инструменты мирно и гармонично «дружили» в общем звуковом образе мелодии. На высоких частотах УМЗЧ ВВ-2010, по словам образно мыслящих аудиофилов, звучит так, «как будто рисует звук тонкой-тонкой кисточкой». Эти эффекты можно отнести к разнице в интермодуляционных искажениях усилителей.
Звучание УМЗЧ Rotel RB 981 было сходно со звучанием NAD С352, за исключением лучшей работы на низких частотах, всё же УМЗЧ ВВ-2010 в чёткости управления AC на низких частотах, а также прозрачности, деликатности звучания на средних и высоких частотах оставался вне конкуренции.
Самым интересным в плане понимания образа мышления аудиофилов было общее мнение, что, несмотря на превосходство над этими тремя УМЗЧ, они привносят в звук «теплоту», чем делают его приятнее, а УМЗЧ BB работает ровно, «к звуку относится нейтрально».
Японский Dual CV1460 проиграл в звуке сразу после включения самым очевидным для всех образом, и тратить времени на его подробное прослушивание не стали. Его Kr находился в пределах 0,04…0,07% на малой мощности.
Основные впечатления от сравнения усилителей в основных чертах были полностью идентичными: УМЗЧ BB опережал их в звуке безоговорочно и однозначно. Поэтому дальнейшие испытания были признаны излишними. В итоге победила дружба, каждый получил желаемое: для тёплого, задушевного звучания — Sugden, NAD и Rotel, а чтобы услышать записанное на диск режиссёром — УМЗЧ ВВ-2010.
Лично мне УМЗЧ высокой верности нравится лёгким, чистым, безукоризненным, благородным звучанием, он играючи воспроизводят пассажи любой сложности. Как выразился мой знакомый, аудиофил с большим стажем, звуки ударных установок на низких частотах он отрабатывает без вариантов, как пресс, на средних он звучит так, как будто его нет, а на высоких он как будто рисует звук тоненькой кисточкой. Для меня ненапрягающий звук УМЗЧ BB ассоциируется с лёгкостью работы каскадов.
Литература
1. Сухов И. УМЗЧ высокой верности. «Радио», 1989, № 6, стр. 55-57; №7, стр. 57-61.
2. Ридико Л. УМЗЧ BB на современной элементной базе с микроконтроллерной системой управления. «Радиохобби», 2001, №5, стр. 52-57; №6, стр. 50-54; 2002, №2, стр. 53-56.
3. Агеев С. Сверхлинейный УМЗЧ с глубокой ООС «Радио», 1999, №№ 10… 12; «Радио», 2000, №№ 1; 2; 4…6; 9… 11.
4. Зуев. Л. УМЗЧ с параллельной ООС. «Радио», 2005, №2 , стр. 14.
5. Жуковский В. Зачем нужно быстродействие УМЗЧ (или «УМЗЧ ВВ-2008»). «Радиохобби», 2008, №1, стр. 55-59; №2, стр. 49-55.
Анализ писем радиолюбителей, откликнувшихся на
статью , позволил придти к следующим выводам. Во
первых (и это естественно), все высказываются за
создание простых в схемотехническом отношении
усилителей мощности 3Ч (УМЗЧ); во-вторых, чем проще
схема усилителя, тем менее подготовленные
радиолюбители берутся за его сборку; в-третьих,
даже опытные конструкторы нередко игнорируют
известные правила монтажа, что приводит к
неудачам при повторении УМЗЧ на современной
элементной базе.
Исходя из сказанного, был разработан УМЗЧ (см. рис. 1) на базе усилителей, описанных в .
Его основные особенности - использование ОУ в малосигнальном режиме (как и в усилителе, описанном в ), что расширяет полосу частот сигналов, воспроизводимых без превышения скорости нарастания выходного напряжения ОУ ; транзисторов выходного каскада - в схеме ОЭ, а предоконечного - с разделенной нагрузкой в цепях эмиттеров и коллекторов. Последнее, кроме очевидного конструктивного преимущества - возможности размещения всех четырех транзисторов на общем теплоотводе, дает определенные преимущества по сравнению с выходным каскадом, в котором транзисторы включены по схеме OK .
Основные технические характеристики УМЗЧ
:
Номинальный диапазон частот при неравномерности АЧХ 2 дБ, Гц... 20...20 000
Номинальная (максимальная) выходная мощность, Вт, на нагрузке сопротивлением, Ом:
4 ... 30(42)
8 ... 15(21)
Коэффициент гармоник при номинальной мощности, %, не более, в номинальном диапазоне частот... 0,01
Номинальное (максимальное) входное напряжение, В... 0,8(1)
Входное сопротивление, кОм... 47
Выходное сопротивление, Ом, не более... 0,03
Относительный уровень шума и фона, дБ, не более... -86
Амплитуда всплесков выходного напряжения при включении и выключении УМЗЧ, В, не более... 0,1
ОУ DA1 питается через тран-зисторы VT1 и VT2, которые
снижают напряжения питания до требуемых
значений. Токи покоя транзисторов создают
падения напряжения на резисторах R8 и R9,
достаточные для обеспечения необходимого
напряжения смещения на базах транзисторов VT3, VT4 и
VT5, VT6. При этом напряжения смещения для
транзисторов оконечного каскада выбраны такими (0,35...0,4 В), чтобы они
оставались надежно закрытыми при повышении
напряжения питания на 10...15 % и перегреве на 60...80
°С. Снимаются они с резисторов R12, R13, которые
одновременно стабилизируют режим работы
транзисторов предоконечного каскада и
создают местные ООС по току.
Соотношение между сопротивлениями резисторов R11
и R4 цепи ООС выбрано из условия получения
номинального входного напряжения, равного 0,8 В.
Включение цепей внешней коррекции и
балансировки ОУ для простоты на схеме не
показано (об этом будет сказано в разделе,
посвященном налаживанию усилителя).
ФНЧ R3C2 и ФВЧ C3R10 с частотами среза в области 60 кГц
предотвращают работу сравнительно
низкочастотных транзисторов VT3-VT6 на более
высоких частотах во избежание их пробоя.
Конденсаторы С4, С5 корректируют ФЧХ
предоконечного и оконечного каскадов,
предотвращая их самовозбуждение при неудачном
монтаже.
Катушка L1 повышает стабильность работы УМЗЧ при
значительной емкостной нагрузке.
УМЗЧ питается от нестабилизированного
выпрямителя. Он может быть общим для обоих
каналов стереоусилителя, однако в этом случае
емкость конденсаторов фильтра С8 и С9 необходимо
увеличить вдвое, а диаметр провода вторичной
обмотки трансформатора Т1 -в 1,5 раза.
Предохранители включают в цепи питания каждого
из усилителей.
Конструкция УМЗЧ может быть различной, однако
некоторые конструктивные особенности, от
которых зависит успех его повторения, должны
быть обязательно учтены.
Чертеж печатной платы и размещение деталей одного канала УМЗЧ приведены на рис. 2
Длина выводов деталей должна быть не более 7... 10 мм (для удобства монтажа выводы ОУ DA1 укорачивают примерно до 15 мм). В УМЗЧ необходимо использовать керамические конденсаторы с номинальным напряжением не менее 50 В. Плату можно закрепить на теплоотводе транзисторов оконечного каскада с помощью стоек высотой 15...20 мм или в непосредственной близости от него, применив для соединения оконечного каскада с предоконечным какой-либо разъемный соединитель, например МРН-22 (гнезда и штыри соединителя включают в точках 1-5). В последнем случае сопротивление резисторов R12 и R13 следует выбрать равным 43... 47 Ом, а на розетке соединителя с подключенными к ней транзисторами VT5, VT6 установить резисторы такого же сопротивления R12" и R13" (это предотвратит выход из строя транзисторов при потере контакта в соединителе). Длина проводников между платой и транзисторами оконечного каскада должна быть не более 100 мм.
Кроме указанного на схеме, в УМЗЧ можно применить ОУ К140УД6Б, К140УД7А, К544УД1А, однако коэффициент гармоник на частотах выше 5 кГц возрастет в этом случае примерно до 0,3 %.
Транзисторы предоконечного каскада располагают на теплоотводе, согнутом из пластины размерами 70Х35ХЗ мм (без учета лапки с отверстием диаметром 2,2 мм) из алюминиевого сплава, которую одним винтом М2Х8 с гайкой крепят к плате для предотвращения обрыва выводов транзисторов при случайных механических воздействиях.
Транзисторы оконечного каскада можно расположить как на общем для каждого канала УМЗЧ теплоотводе, так и на теплоотводе, общем для обоих каналов. В первом случае их закрепляют на теплоотводе и изолируют последний от корпуса УМЗЧ, во втором - изолируют транзисторы, а теплоотвод может представлять собой конструктивный элемент корпуса усилителя. Для уменьшения теплового сопротивления корпус транзистора - теплоотвод необходимо использовать теплопроводную пасту. При использовании отдельных (для каждого канала) теплоотводов можно применять транзисторы в пластмассовом корпусе, которые из-за малой площади металлических оснований могут перегреваться при плохом выполнении прокладок или неплотном тепловом контакте с теплоотводом и чрезмерном количестве пасты в зазоре. На общем для обоих каналов теплоотводе целесообразно устанавливать транзисторы в металлическом корпусе. Площадь теплоотвода в расчете на один транзистор должна быть не менее 500 см2.
Большое значение имеет монтаж УМЗЧ, соединение его каналов с источником питания. Провода питания (+22 В, -22 В и общий) должны быть возможно более короткими (к каждому каналу они должны быть проложены отдельно) и достаточно большого сечения (при максимальной мощности 42 Вт-не менее 1,5 мм2). Проводами такого же сечения должны быть подключены акустические системы, а также цепи эмиттеров и коллекторов транзисторов оконечного каскада к плате УМЗЧ.
Налаживают УМЗЧ при отключенном оконечном каскаде. Если для соединения частей УМЗЧ применен разъемный соединитель, удобно воспользоваться технологической розеткой, к которой подсоединены только провода питания и выход генератора сигналов 3Ч. При, непосредственном соединении оконечных транзисторов с платой УМЗЧ достаточно удалить перемычки из припоя с печатных проводников цепей их баз и временно припаять последние к выводам эмиттеров.
Для балансировки ОУ DA1 (если в этом возникнет
необходимость) на плате предусмотрены отверстия
под подстроенный и постоянные резисторы или
проволочные перемычки для соединения выводов
микросхемы в соответствии со схемой
балансировки для конкретного типа. Например, для
балансировки ОУ К544УД2 его выводы 1 и 8 через
резистор сопротивлением 62 кОм соединяют с
выводом движка и одним из выводов резистивного
элемента подстроенного резистора
сопротивлением 22 кОм. Свободный вывод этого
резистора соединяют проволочной перемычкой с
выводом 7 ОУ, а через резистор сопротивлением 75
кОм "- с выводом 5 (на рис. 2 эти элементы
показаны штриховыми линиями). При использовании ОУ К544УД1 его вывод 1
через резистор сопротивлением 4.3 кОм
соединяют с выводами подстроенного резистора
сопротивлением 1,5 кОм. Его свободный вывод
подключают к выводу 8 ОУ через резистор сопротивлением 5,1 кОм, а к выводу 7 - проволочной
перемычкой. Для балансировки ОУ К140УД6 и К140УД7
используют резисторы тех же номиналов, но
свободный вывод подстроечного резистора
соединяют через постоянный резистор с выводом 5,
а перемычкой - с выводом 4 ОУ. Впрочем,
балансировка может и не понадобиться, поэтому
эти детали устанавливают только при
необходимости.
Налаживание начинают с того, что вход усилителя
замыкают накоротко, к выходу подсоединяют осциллограф, включенный в режим максимальной
чувствительности, и кратковременно подают
питание. Если на выходе нет переменного
напряжения, т. е. самовозбуждение отсутствует,
измеряют режим работы транзисторов VT3, VT4 и ОУ DA1
по постоянному току. Напряжения питания ОУ
должны лежать в пределах +13,5...14 и -13,5...14 В и быть
примерно одинаковыми (отклонение допустимо в
пределах 0,2...0,3 В). Падения напряжения на
резисторах R12 и R13 должны быть равны 0,35...0,4 В. Если
же они значительно (более чем на 10 %) отличаются от
указанной величины, необходимо подобрать
резисторы R8, R9, следя за тем, чтобы их новые
сопротивления оставались одинаковыми. Заменяют
резисторы при выключенном питании УМЗЧ.
Ориентировочное сопротивление резисторов для ОУ
К544УД2А указано на схеме. При использовании ОУ
К544УД1А и К140УД6 за исходное следует
выбрать их сопротивление 680 Ом, а при
использовании К140УД7 - 560 Ом.
Подобрав резисторы R8, R9, измеряют постоянное
напряжение на выходе УМЗЧ и, если оно превышает
20... 30 мВ, балансируют ОУ DA1. Затем
подсоединяют базы транзисторов VT5, VT6 к
эмиттерам VT3, VT4 и, кратковременно включив
питание, убеждаются, что и в таком виде УМЗЧ не
самовозбуждается. Напряжение шумов и фона
переменного тока при замкнутом накоротко входе
не должно превышать 1 мВ.
Далее к выходу УМЗЧ подключают резистор
сопротивлением 16 Ом с мощностью-рассеяния 10...15
Вт, размыкают вход УМЗЧ, подключают к нему
настроенный на частоту 1 кГц генератор и,
постепенно увеличивая его сигнал до получения на
нагрузке напряжения 13,5...14 В, проверяют
симметричность ограничения положительных и
отрицательных полуволн синусоиды.
Минимального (в указанных пределах) постоянного напряжения на выходе усилителя добиваются при необходимости окончательной балансировкой ОУ DA1. После этого можно приступить к измерению основных характеристик УМЗЧ, нагрузив его номинальной нагрузкой - резистором сопротивлением 4 или 8 Ом. Более подробно особенности налаживания УМЗЧ такого типа описаны в [З].
Максимальная выходная мощность на нагрузке сопротивлением 4 Ом, Вт | Схема № рисунка в тексте | Рекомендуемый тип ОУ DA1 | Рекомендуемые пары транзисторов оконечного каскада | Сопротивление резисторов,Ом (кОм) | Переменное наряжение, В (ток, А) вторичной обмотки трансформатора Т1 |
Постояное напряжение питания УМЗЧ, В (в отсутствие сигнала) | Ток предохранителя, А | |
R6,R7 (рис.1) | R8,R9 (рис1) R6,R7 (рис.2) | |||||||
15 | 3 | К140УД6 | КТ805А и Т837А КТ805Б и Т837Б КТ818Б и Т819Б КТ818В и Т819В КТ818Г и КТ819Г |
- | 680 | 24(2) | +17и-17 | 3 |
Следует, однако, учесть, что попытка наладить, а тем более точно оценить параметры УМЗЧ, собранного без соблюдения указанных выше правил монтажа, не установив его на предназначенное для него место и не питая его от собственного блока питания, не только не даст желаемого результата, но и может привести к выходу из строя транзисторов выходного каскада. К налаживанию УМЗЧ и измерению его характеристик следует приступать только после полного завершения его конструкции. Простота усилителя только кажущаяся. Не следует забывать, что в составе как ОУ DA1, так и УМЗЧ в целом применены транзисторы с максимальными частотами генерации 100...300 МГц, причем в выходных каскадах - со значительными емкостями переходов, которые способны привести к самовозбуждению даже при кажущемся отсутствии цепей обратной связи и нагрузок достаточной величины. Незначительная индуктивность провода цепи эмиттера, параллельное расположение на значительной длине проводов цепей базы и коллектора могут стать причиной самовозбуждения на высоких частотах, что крайне опасно для транзисторов оконечного и предоконечного каскадов. (Впрочем, это справедливо не только для описываемого устройства, но и для УМЗЧ, собранного по любой другой схеме.)
Характеристики УМЗЧ измеряют по общеизвестным методикам с использованием соответствующей измерительной аппаратуры. Для измерения отдельных параметров, значения которых лежат за пределами возможностей серийных измерительных приборов (например, малых нелинейных искажений), можно пользоваться методиками, опубликованными в журнале «Радио» (см., например, ).
При измерении коэффициента гармоник и относительного уровня шумов и помех следует помнить о возможных наводках со стороны питающей сети, теле- и радиопередатчиков, телевизоров и других радиоприборов из-за плохой экранировки соединительных проводов, входа УМЗЧ и чувствительных измерительных приборов, а также при отсутствии соединения их незаземленных корпусов друг с другом. Иногда достаточно переставить в розетке вилку кабеля питания одного из приборов или УМЗЧ, чтобы получить неверный результат. Кстати, не следует пользоваться известным из старой радиолюбительской практики способом проверки УМЗЧ прикосновением пальца к его входной цепи. Это может привести к такому уровню высокочастотных наводок, что выходные транзисторы выйдут из строя.
Рассмотренная схема может быть взята за основу при создании УМЗЧ с различной выходной мощностью. Для этого надо лишь изменить ряд элементов УМЗЧ и блока питания. Некоторые рекомендации по этому поводу можно почерпнуть из таблицы. При постройке УМЗЧ с выходной мощностью примерно 25 Вт часть элементов можно исключить (см. рис. 3).
Как видно, вместо резистора в цепи неинвертируюшего входа ОУ DA1, соединенного с общим проводом, здесь применен делитель из резисторов R1-R3, что позволило отказаться от среднего вывода вторичной обмотки сетевого трансформатора Т1. Это позволяет использовать трансформаторы с напряжением вторичной обмотки 24...28 В и обеспечивает защиту акустической системы от выхода из строя при пробое одного из транзисторов оконечного каскада.
УМЗЧ по схеме на рис. 3 можно смонтировать на той же печатной плате (см. рис. 4). В этом случае отверстия под выводы резисторов R2, R5-R7 оставляют свободными, резисторы R8 и R9 впаивают непосредственно в цепи питания ОУ DA1, для чего в отверстия под выводы эмиттеров и коллекторов транзисторов VT1, VT2 устанавливают проволочные перемычки. При выходной мощности менее 25 Вт в оконечном каскаде можно применять транзисторы серий КТ805 и КТ837 с любыми буквенными индексами.
Налаживание УМЗЧ по схеме рис. 3 не отличается от описанного выше.
Обозначение | Тип | Номинал | Количество | Примечание | Магазин | Мой блокнот | |
---|---|---|---|---|---|---|---|
Список компонентов для схемы на рис. 1 | |||||||
DA1 | Микросхема | К544УД2А | 1 | К140УД6Б, К140УД7А, К544УД1А | В блокнот | ||
VT1 | Биполярный транзистор | КТ315А | 1 | В блокнот | |||
VT2 | Биполярный транзистор | КТ361А | 1 | В блокнот | |||
VT3 | Биполярный транзистор | КТ814Б | 1 | В блокнот | |||
VT4 | Биполярный транзистор | КТ815Б | 1 | В блокнот | |||
VT5 | Биполярный транзистор | КТ818Б | 1 | В блокнот | |||
VT6 | Биполярный транзистор | КТ819Б | 1 | В блокнот | |||
VD1-VD4 | Диод | КД202В | 4 | В блокнот | |||
C1 | Конденсатор | 1 мкФ | 1 | В блокнот | |||
C2 | Конденсатор | 470 пФ | 1 | В блокнот | |||
C3 | Конденсатор | 0.033 мкФ | 1 | В блокнот | |||
C4, C5 | Конденсатор | 270 пФ | 2 | В блокнот | |||
C6, C7 | Конденсатор | 0.15 мкФ | 2 | В блокнот | |||
C8, C9 | Электролитический конденсатор | 4700 мкФ 25 В | 2 | В блокнот | |||
C10, C11 | Конденсатор | 0.047 мкФ | 2 | В блокнот | |||
R1 | Резистор | 47 кОм | 1 | В блокнот | |||
R2, R5 | Резистор | 3.3 кОм | 2 | В блокнот | |||
R3 | Резистор | 4.7 кОм | 1 | В блокнот | |||
R4 | Резистор | 300 Ом | 1 | В блокнот | |||
R6, R7 | Резистор | 1.8 кОм | 2 | В блокнот | |||
R8, R9 | Резистор | 200 Ом | 2 | В блокнот | |||
R10 | Резистор | 39 Ом | 1 | В блокнот | |||
R11 | Резистор | 3.9 кОм | 1 | В блокнот | |||
R12, R13 | Резистор | 22 Ом | 2 | В блокнот | |||
R14, R15 | Резистор | 1 кОм | 2 | 2 Вт | В блокнот | ||
L1 | Катушка индуктивности | 3 мкГн | 1 | В блокнот | |||
T1 | Трансформатор | 220 В - 2x17 В | 1 | В блокнот | |||
FU1, FU2 | Плавкий предохранитель | 3 А | 2 | В блокнот | |||
Радиатор | 1 | В блокнот | |||||
Список компонентов для схемы на рис. 2 | |||||||
DA1 | Микросхема | К140УД6А | 1 | В блокнот | |||
VT1 | Биполярный транзистор | КТ814А | 1 | В блокнот | |||
VT2 | Биполярный транзистор | КТ815А | 1 | В блокнот | |||
VT3 | Биполярный транзистор | КТ818А | 1 | В блокнот | |||
VT4 | Биполярный транзистор | КТ819А | 1 | В блокнот | |||
VD1-VD4 | Диод | КД202В | 4 | В блокнот | |||
C1 | Конденсатор | 1 мкФ | 1 |
legno-board.ru - Сайт о саде, даче и комнатных растениях